குளிரூட்டும் முறையைத் தேர்ந்தெடுப்பதற்கான நியாயம். ஆரம்ப வடிவமைப்பு கட்டத்தில் குளிரூட்டும் முறையைத் தேர்ந்தெடுப்பது. தயாரிப்பு உற்பத்தி கட்டத்தில் செலவுகளின் கணக்கீடு

இந்த முறையானது இறுதி நுகர்வோரின் மொத்த ஆற்றல் நுகர்வு (வெப்பமூட்டும் மற்றும் சூடான நீர் வழங்கல் அமைப்புகள்), வெளிப்புற நெட்வொர்க்குகள் மற்றும் ஆற்றல் உற்பத்தி ஆதாரங்கள் (கொதிகலன் ஆலை, உயிரியல்) ஆகியவற்றின் மொத்த ஆற்றல் நுகர்வு EN 15316 இன் அனைத்து பகுதிகளிலும் அமைக்கப்பட்டுள்ள பொதுவான வழிமுறையின் ஒத்திசைவின் ஆரம்பம் மட்டுமே. - ஆலை, சூரிய சேகரிப்பான்கள், வெப்ப பம்ப், கோஜெனரேஷன் ஆலை மற்றும் பல). கட்டுமானத் துறையில் ஆற்றல் செயல்திறனுக்கான உக்ரேனிய ஒழுங்குமுறை கட்டமைப்பின் மேம்பாடுகளின் பட்டியலில் மேலே உள்ள ஐரோப்பிய தரநிலை "2010-2014 ஆம் ஆண்டிற்கான கட்டுமானத்தில் ஆற்றல் செயல்திறனை அதிகரிப்பதற்கான தொழில் திட்டம்" சேர்க்கப்பட்டுள்ளது.

இந்த முறையானது, DSTU B A.2.28:2010, "ஆற்றல் திறன்" என்ற பிரிவில், வசதிகளின் வடிவமைப்பு ஆவணங்களின் ஒரு பகுதியாக, வெப்ப அமைப்புகளின் ஆற்றல் திறனை பாதிக்கும் காரணிகளின் அளவு வெளிப்பாடு என்பதை நினைவில் கொள்ளவும். இருப்பினும், இந்த நுட்பம் இன்னும் முழுமையடையவில்லை. இது வெப்பமாக்கல் அமைப்பின் கூடுதல் ஆற்றல் செலவுகளை ஈடுசெய்யாது - பல்வேறு வெப்ப அமைப்புகளில் பம்ப், ஆட்டோமேஷன் மற்றும் வால்வு ஆக்சுவேட்டர்கள் - EN 1531623:2007 இல் அமைக்கப்பட்டுள்ளது “கட்டடங்களில் வெப்ப அமைப்புகள். கணினி ஆற்றல் தேவைகள் மற்றும் கணினி திறன்களை கணக்கிடுவதற்கான முறை. பகுதி 23: விண்வெளி வெப்ப விநியோக அமைப்புகள்".

முறையின் சமன்பாடு (1) பல்வேறு வெப்ப அமைப்புகளின் (நீர், மின்சாரம், காற்று, அகச்சிவப்பு) அவற்றின் நவீன தொழில்நுட்ப உபகரணங்களின் அனைத்து பன்முகத்தன்மையிலும் தாக்கத்தை ஏற்படுத்தும் காரணிகளை விவரிக்கிறது. ஆனால், வெப்பமாக்கல் அமைப்புகளுக்கான சமீபத்திய ஆற்றல்-திறனுள்ள உபகரணங்களான இரண்டு-குழாய் அமைப்புகளுக்கான கூட்டு வால்வுகள் (டான்ஃபோஸ் ABQM), ஒரு குழாய் அமைப்புகளுக்கான வெப்ப சமநிலை வால்வுகள் (Danfoss ABQT), இது இன்னும் ஆற்றல் திறனைக் காட்டவில்லை. இன்றுவரை சமன்பாடு (1) இல் சேர்க்கப்பட்டுள்ள தொழில்நுட்ப தீர்வுகள்.

துரதிர்ஷ்டவசமாக, இந்த முறை, குறிப்பாக மாநிலங்களுக்கு இடையேயான ஒன்று, பல ஆண்டுகளாக உருவாக்கப்பட்டு அங்கீகரிக்கப்பட்டது, அறிவியல் மற்றும் தொழில்நுட்ப முன்னேற்றத்துடன் ஒத்துப்போகவில்லை. கட்டிடங்களை சூடாக்குவதற்கு இன்று பயன்படுத்தப்படும் பெரும்பாலான தொழில்நுட்ப தீர்வுகளையும் இந்த முறை உள்ளடக்கியது மற்றும் உக்ரைனில் தற்போது நடைமுறையில் உள்ள ஒழுங்குமுறை முறைகளின் குறிப்பிடத்தக்க வளர்ச்சியாகும், இது திருத்தத்தின் பின் இணைப்பு 12 இன் பத்தி 6 இல் அமைக்கப்பட்டுள்ளது. எண். 1: 1996 முதல் SNiP 2.04.05-91 "வெப்பமாக்கல், காற்றோட்டம் மற்றும் ஏர் கண்டிஷனிங்", அத்துடன் 5.2 DSTU B A.2.25: 2007 "கட்டிடங்களுக்கான ஆற்றல் பாஸ்போர்ட்டை உருவாக்குவதற்கும் தயாரிப்பதற்கும் வழிகாட்டுதல்கள்".

முறையானது prDSTUN B V.1.1ХХХ:201Х "கட்டுமான காலநிலை" பற்றிய குறிப்புகளைக் கொண்டுள்ளது. இந்த தரநிலை 2011 இல் வெளியிடப்படும். இந்த முறையானது நிலையான EN 14336:2004 “கட்டடங்களில் வெப்பமாக்கல் அமைப்புகள் பற்றிய குறிப்புகளையும் கொண்டுள்ளது. நீர் அடிப்படையிலான வெப்பமாக்கல் அமைப்புகளை நிறுவுதல் மற்றும் இயக்குதல்", இது வெப்ப அமைப்புகளை கட்டாயமாக இயக்குவதற்கு பயன்படுத்தப்பட வேண்டும். குழாய்களின் அழுத்த சோதனை தொடர்பான இந்த ஐரோப்பிய தரநிலையின் தேவைகள் ஏற்கனவே DSTU B V.2.544:2010 "வெப்ப குழாய்கள் கொண்ட கட்டிடங்களுக்கான வெப்ப அமைப்புகளின் வடிவமைப்பு" இல் அமைக்கப்பட்டுள்ளன, இது EN 15450:2007 க்கு மாற்றப்பட்டது. வெப்ப அமைப்புகளின் ஹைட்ராலிக் சரிசெய்தலுக்கான முறைகள் புத்தகத்தில் வி.வி. பைர்கோவா “வெப்பமூட்டும் மற்றும் குளிரூட்டும் அமைப்புகளின் ஹைட்ராலிக் கட்டுப்பாடு. கோட்பாடு மற்றும் பயிற்சி" 2010, அத்துடன் டான்ஃபோஸ் இணையதளத்தில் (www.danfoss.com)* இடுகையிடப்பட்ட கல்வித் திரைப்படங்களில்.

சரிசெய்தலுக்கான EN 14336:2004 அடைப்பு வால்வுகளுக்கான தேவைகள் பின்வருமாறு:

❏ வெப்பமாக்கல் அமைப்பை வடிவமைப்பதற்கு முன், வடிவமைப்பாளர் அமைப்பை அமைப்பதற்கான முறை மற்றும் கருவிகளைத் தீர்மானிக்க வேண்டும் மற்றும் தேர்ந்தெடுக்கப்பட்ட முறையை செயல்படுத்த அனுமதிக்கும் அடைப்பு மற்றும் கட்டுப்பாடு (இந்த சூழலில், சமநிலைப்படுத்தும்) வால்வுகளைப் பயன்படுத்த வேண்டும்;

❏ அமைப்பின் உள்ளமைவு மற்றும் நிறுவல் திட்டத்துடன் முழுமையாக இணங்க வேண்டும்.

முறையின் முடிவில், மின்சாரம் மற்றும் நீர் சூடாக்க அமைப்பின் ஆற்றல் நுகர்வுகளை ஒப்பிடுவதற்கு ஒரு எடுத்துக்காட்டு கொடுக்கப்பட்டுள்ளது. உதாரணம் திருத்தத்தின் 5.24 வது பிரிவின் தேவைகளை செயல்படுத்துவதாகும். எண். 1: 2009 முதல் DBN V.2.215-2005 "குடியிருப்பு கட்டிடங்கள்", அதன்படி மின்சார வெப்ப அமைப்புகளின் பயன்பாடு, புதுப்பிக்கத்தக்க எரிசக்தி ஆதாரங்களில் இருந்து மின்சார வெப்பமாக்கல் அமைப்புகளைத் தவிர, தொழில்நுட்ப மற்றும் பொருளாதார நியாயப்படுத்தல் தேவைப்படுகிறது. எடுத்துக்காட்டில் PrDBN V.2.524:201"மின் கேபிள் வெப்பமாக்கல் அமைப்புகள்" இன் புதிய பதிப்பிற்கான இணைப்புகள் உள்ளன, அதை நீங்கள் 2011 இல் படிக்கலாம்.

திருத்தங்களின் 5.24 மற்றும் 5.25 வது பிரிவுகளின் தேவைகளுக்கு ஏற்ப என்பதை நினைவில் கொள்க. எண் 1:2009 முதல் DBN V.2.215-2005 வரை, ஒரு உள்ளூர் கொதிகலன் வீடு மற்றும் அடுக்குமாடி எரிவாயு ஜெனரேட்டர்களைப் பயன்படுத்துவதற்கும் தொழில்நுட்ப மற்றும் பொருளாதார நியாயப்படுத்தல் தேவைப்படுகிறது. இந்த தேவைகள் கலை விதிகளுக்கு ஏற்றது. உத்தரவு 2010/31/EU இன் 6 “கட்டிடங்களின் ஆற்றல் செயல்திறன்”, அத்துடன் உக்ரைனின் வரைவுச் சட்டம் “கட்டிடங்களின் ஆற்றல் திறன்”, அதன்படி உள்ளூர் கொதிகலன் வீடுகள் மற்றும் அடுக்குமாடி எரிவாயு ஜெனரேட்டர்கள் மாற்று பட்டியலில் சேர்க்கப்படவில்லை. கட்டிடங்களை சூடாக்குவதற்கான ஆற்றல் ஆதாரங்கள். இந்த தொழில்நுட்ப தீர்வுகளின் தொழில்நுட்ப மற்றும் பொருளாதார நியாயத்தை செயல்படுத்த, EN 15316 இன் தொடர்புடைய பகுதிகளுடன் எங்கள் தரநிலைகளை ஒத்திசைக்க வேண்டியது அவசியம்.

முறை

1. ஆற்றல் நுகர்வுக்கான வடிவமைப்பு தீர்வுகளுக்கான விருப்பங்களை ஒப்பிடுவதன் மூலம் கட்டிட வெப்ப அமைப்பைத் தேர்ந்தெடுப்பதற்கான தொழில்நுட்ப மற்றும் பொருளாதார நியாயப்படுத்தல் மேற்கொள்ளப்படுகிறது.

2. ஆற்றல் மூலத்தின் ஆற்றல் திறன், வெளிப்புற ஆற்றல் பரிமாற்ற நெட்வொர்க்குகள் மற்றும் கட்டிடத்தின் வெப்ப நுகர்வு அமைப்புகள் ஆகியவற்றைக் கருத்தில் கொண்டு, வடிவமைப்பு தீர்வின் ஆற்றல் செயல்திறனைப் பற்றிய விரிவான நிர்ணயம் EN 15316 இல் உள்ள முறையின்படி மேற்கொள்ள பரிந்துரைக்கப்படுகிறது (அனைத்தும் பாகங்கள்).

3. வடிவமைப்பு தீர்வுகள் விருப்பங்களின் எளிமைப்படுத்தப்பட்ட ஒப்பீடு - நீர் சூடாக்க அமைப்பின் (பம்ப், எலக்ட்ரானிக்ஸ்) மின் உபகரணங்களின் செயல்பாட்டிற்கான கூடுதல் ஆற்றல் செலவுகளை கணக்கில் எடுத்துக் கொள்ளாமல் ஒரு கட்டிடத்தில் வெப்பமாக்கல் அமைப்பு மூலம் வெப்ப ஆற்றலின் விநியோகத்தின் ஆற்றல் திறன் அடிப்படையில் மட்டுமே. , மின்சார இயக்கிகள், முதலியன) - EN 1531621 இல் உள்ள முறையின்படி மேற்கொள்ள பரிந்துரைக்கப்படுகிறது.

3.1. வடிவமைப்பு தீர்வுகளுக்கான விருப்பங்கள் வெப்ப காலத்திற்கான மதிப்பிடப்பட்ட வெப்ப ஆற்றல் நுகர்வுக்கு ஏற்ப ஒப்பிடப்படுகின்றன, இது மாதாந்திர மதிப்பிடப்பட்ட செலவுகளின் அளவு தீர்மானிக்கப்படுகிறது.

3.2. வெவ்வேறு உள் வெப்பநிலை நிலைகள் அல்லது கட்டமைப்பு ரீதியாக வேறுபட்ட வெப்ப அமைப்புகளைக் கொண்ட ஒரு கட்டிடத்திற்கு, கட்டிடத்தின் ஒவ்வொரு வெப்பநிலை மண்டலத்திற்கும் அல்லது அமைப்பின் இயக்க பகுதிக்கும் முறையே ஒப்பீடுகள் செய்யப்படுகின்றன. சூடான அறைகளில் காற்று வெப்பநிலையில் வேறுபாடு 3 ° C க்கும் அதிகமாக இருக்கும் போது கட்டிடம் வெப்பநிலை மண்டலங்களாக பிரிக்கப்பட்டுள்ளது (அடுக்குமாடிகள் தவிர).

3.3. கட்டிட வெப்பமாக்கல் அமைப்பின் மதிப்பிடப்பட்ட வெப்ப ஆற்றல் நுகர்வு Qem, ls, வெப்பமூட்டும் காலத்திற்கான ஆண்டு, அமைப்பின் ஆற்றல் செயல்திறனின் செல்வாக்கு காரணிகளின் விவரத்தின் அளவைப் பொறுத்து - பயன்படுத்தப்படும் உபகரணங்கள், சுற்று வடிவமைப்பு, கட்டுப்பாட்டு வழிமுறைகள், பண்புகள் சூடான அறை - சமன்பாடு (1) மூலம் தீர்மானிக்கப்படுகிறது:

இங்கே fhudr என்பது கணினியின் ஹைட்ராலிக் சமநிலையை கணக்கில் எடுத்துக் கொள்ளும் ஒரு குணகம் ஆகும்; fim என்பது ஒரு குணகம், இது அறையில் அவ்வப்போது வெப்ப நிலைகளின் பயன்பாட்டை கணக்கில் எடுத்துக்கொள்கிறது; frad என்பது கதிரியக்க வெப்ப பரிமாற்றத்தின் செல்வாக்கை கணக்கில் எடுத்துக் கொள்ளும் ஒரு குணகம்; ηem என்பது அமைப்பின் வெப்ப பரிமாற்ற நிலைமைகளை கணக்கில் எடுத்துக் கொள்ளும் ஒரு பொதுமைப்படுத்தும் குணகம்:

ηstr என்பது அறையில் உள்ள காற்றின் வெப்பநிலையின் சாய்வு (அடுக்கு) செல்வாக்கை கணக்கில் எடுத்துக் கொள்ளும் ஒரு குணகம், சில அமைப்புகளுக்கு இது ηstr1 (குளிரூட்டியின் வெப்பநிலையை கணக்கில் எடுத்துக்கொள்கிறது) மற்றும் ηstr2 (எடுக்கிறது) குணகங்களின் எண்கணித சராசரி ஆகும். வெப்ப சாதனத்தின் நிறுவல் நிலைமைகளை கணக்கில் எடுத்துக்கொள்வது); ηctr என்பது ஒரு குணகம் ஆகும், இது பயன்படுத்தப்படும் உட்புற காற்று வெப்பநிலை கட்டுப்பாட்டின் வகையை கணக்கில் எடுத்துக்கொள்கிறது; ηemb என்பது உள்ளமைக்கப்பட்ட வெப்பமூட்டும் கூறுகளிலிருந்து (பேனல்-ரேடியன்ட் அமைப்புகளுக்கு) சூடான அறைக்குள் வெப்ப உள்ளீட்டைக் கணக்கில் எடுத்துக் கொள்ளும் ஒரு குணகம் ஆகும்; சில அமைப்புகளுக்கு இது குணகங்களின் எண்கணித சராசரி ηemb1 (பேனல்-ரேடியன்ட்டின் வகையை கணக்கில் எடுத்துக்கொள்கிறது. அமைப்பு) மற்றும் ηemb2 (அடுத்துள்ள அறைகளுக்கு பேனல்-ரேடியன்ட் அமைப்பின் வெப்ப காப்பு கணக்கில் எடுத்துக்கொள்கிறது).

சூத்திரத்தில் மேலும் மாறிகள் (1): n - வெப்பமூட்டும் காலத்தின் முழுமையான மற்றும் முழுமையற்ற i மாதங்களின் எண்ணிக்கை; Qk என்பது வெப்பமூட்டும் காலத்தின் i-வது மாதத்தில் அதன் வெப்ப உறை மூலம் கட்டிடத்தின் மொத்த வெப்ப இழப்பு, kWh (5.3 DSTU BA.2.25 இன் படி தீர்மானிக்கப்படுகிறது, வெப்பத்தின் முழு மற்றும் பகுதி மாதங்களுக்கு டிகிரி நாட்களின் எண்ணிக்கையைக் கணக்கிடுகிறது. 5.5 prDSTU B V.1.1ХХХ: 201X க்கு இணங்க காலம்; Qin - வெப்பமூட்டும் காலத்தின் i-வது மாதத்தில் உள் வெப்ப உள்ளீடு, kW⋅வருடம் (5.8 DSTU B A.2.25 இன் படி தீர்மானிக்கப்படுகிறது, அட்டவணை 3 இன் படி ஒரு முழு மாதத்தின் டிகிரி நாட்கள் மற்றும் முழுமையற்ற மாதத்தின் எண்ணிக்கையை எடுத்துக்கொள்கிறது prDSTU B V.1.1ХХХ: 201X; பிற வகை கட்டிடங்களில் வெப்ப உள்ளீடுகள் தொடர்புடைய உபகரணங்கள், தொழில்நுட்ப செயல்முறை போன்றவற்றிற்கான குறிப்புத் தரவைப் பயன்படுத்தி தீர்மானிக்கப்படுகிறது); Qs - வெப்பமூட்டும் காலத்தின் i மாதத்தில் சராசரி மேகமூட்டமான சூழ்நிலையில் மொத்த (நேரடி மற்றும் பரவலான) சூரிய கதிர்வீச்சிலிருந்து ஜன்னல்கள் மற்றும் பிற ஒளி-வெளிப்படையான கட்டிட உறைகள் மூலம் வெப்ப அதிகரிப்பு, kWh (5.9 DSTU B A.2.25 இன் படி தீர்மானிக்கப்படுகிறது. ஒரு முழு மாதத்திற்கான சூரிய கதிர்வீச்சின் தீவிரம் மற்றும் அட்டவணை 8 prDSTUN B V.1.1ХХХ:201Х இன் படி வெப்பமூட்டும் காலத்தின் முழுமையற்ற மாதத்திற்கான இடைக்கணிப்பு மூலம் தீர்மானிக்கப்படுகிறது; முழுமையற்ற மாதத்தின் நாட்களின் எண்ணிக்கை அட்டவணை 3 இன் படி தீர்மானிக்கப்படுகிறது prDSTUN B V.1.1ХХХ:201Х); v என்பது வெப்ப ஆதாய பயன்பாட்டின் குணகம் (வெப்ப ஆதாயத்தை உணரும் கட்டிடத்தின் திறனை கணக்கில் எடுத்துக்கொள்கிறது), உட்புற காற்றின் வெப்பநிலை v = 0 இன் தானியங்கி கட்டுப்பாடு இல்லாத கட்டிடங்களுக்கு, உட்புற காற்று வெப்பநிலையின் தானியங்கி கட்டுப்பாட்டைக் கொண்ட கட்டிடங்களுக்கு படம் 1 இன் படி தீர்மானிக்கப்படுகிறது. 1 வெப்ப மந்தநிலை D இன் அளவுகோலின் படி, இது DBN B.2.631 இல் சமன்பாடு (4) மூலம் தீர்மானிக்கப்படுகிறது.

4.3.1. 4 மீட்டருக்கு மேல் உயரம் இல்லாத அறைகளில் வெப்பமூட்டும் சாதனங்கள் (ரேடியேட்டர், கன்வெக்டர், முதலியன) கொண்ட நீர் சூடாக்க அமைப்பின் ஆற்றல் செயல்திறனுக்கான செல்வாக்கு காரணிகள் அட்டவணையில் வழங்கப்பட்டுள்ளன. 1 மற்றும் 2. வளாகத்தில் குறிப்பிட்ட கால வெப்ப நிலைகளின் பயன்பாட்டை கணக்கில் எடுத்துக் கொள்ளும் குணகம் fim = 0.97 ஆக எடுக்கப்படுகிறது. கதிரியக்க வெப்ப பரிமாற்றத்தின் செல்வாக்கை கணக்கில் எடுத்துக் கொள்ளும் குணகம் frad = 1.0 ஆக எடுத்துக் கொள்ளப்படுகிறது. fhudr அமைப்பின் ஹைட்ராலிக் சரிசெய்தலை கணக்கில் எடுத்துக் கொள்ளும் குணகம் அட்டவணைக்கு ஏற்ப எடுக்கப்படுகிறது. 2.

4.3.2 . 4 மீட்டருக்கு மேல் உயரம் இல்லாத அறைகளில் கட்டிட கட்டமைப்புகளில் ஒருங்கிணைக்கப்பட்ட வெப்ப பேனல்கள் கொண்ட பேனல்-ரேடியன்ட் நீர் அல்லது மின்சார வெப்பமாக்கல் அமைப்பின் ஆற்றல் செயல்திறனுக்கான செல்வாக்கு காரணிகள் அட்டவணையில் வழங்கப்பட்டுள்ளன. 3 மற்றும் 4.

வளாகத்தில் குறிப்பிட்ட கால வெப்ப நிலைகளின் பயன்பாட்டை கணக்கில் எடுத்துக் கொள்ளும் குணகம் fim = 0.98 ஆக எடுக்கப்படுகிறது. கதிரியக்க வெப்ப பரிமாற்றத்தின் செல்வாக்கை கணக்கில் எடுத்துக் கொள்ளும் குணகம் frad = 1.0 ஆக எடுத்துக் கொள்ளப்படுகிறது. fhudr அமைப்பின் ஹைட்ராலிக் சரிசெய்தலை கணக்கில் எடுத்துக் கொள்ளும் குணகம் அட்டவணைக்கு ஏற்ப எடுக்கப்படுகிறது. 4.

4.3.3. 4 மீட்டருக்கு மேல் உயரம் இல்லாத அறைகளில் மின்சார வெப்பமாக்கல் அமைப்பின் ஆற்றல் செயல்திறனை பாதிக்கும் காரணிகள் அட்டவணையில் வழங்கப்பட்டுள்ளன. 5. வளாகத்தில் குறிப்பிட்ட கால வெப்ப நிலைகளின் பயன்பாட்டை கணக்கில் எடுத்துக் கொள்ளும் குணகம் fim = 0.97 (ஒருங்கிணைந்த பின்னூட்டத்துடன் அமைப்புகளில் பயன்படுத்தப்படுகிறது) எடுக்கப்படுகிறது. கதிரியக்க வெப்ப பரிமாற்றத்தின் செல்வாக்கை கணக்கில் எடுத்துக் கொள்ளும் குணகம் frad = 1.0 ஆக எடுத்துக் கொள்ளப்படுகிறது.

4.3.4. 4 மீ உயரத்திற்கு மேல் இல்லாத அறைகளைக் கொண்ட குடியிருப்பு அல்லாத கட்டிடங்களின் காற்று வெப்பமாக்கலின் ஆற்றல் செயல்திறனை பாதிக்கும் காரணிகள் அட்டவணையில் வழங்கப்பட்டுள்ளன. 6.

4.3.5. 4 முதல் 10 மீ உயரம் கொண்ட அறைகளில் உள்ள அமைப்புகளின் ஆற்றல் செயல்திறனுக்கான செல்வாக்கு காரணிகள் (குறிப்பிடத்தக்க உள் இடங்களைக் கொண்ட கட்டிடங்கள்) அட்டவணையில் வழங்கப்பட்டுள்ளன. 7. காற்று வெப்பமாக்கல் அமைப்பு அளவுருக்கள்:

❏ இடைநிலை அறை உயரங்களுக்கு செங்குத்து அல்லது கிடைமட்ட ஜெட் அமைப்புகளுக்கான எண்கணித சராசரியாக தீர்மானிக்கப்படுகிறது;

❏ பேனல் ரேடியன்ட் வாட்டர் ஹீட்டிங் சிஸ்டத்திற்கு 4 மீட்டருக்கு மேல் இடமளிக்கும் உயரம், 4 மீ உயரத்திற்கு ηem அளவுருவை எடுத்துக் கொள்ளுங்கள்; இந்த வழக்கில் ηrad = 1.

கதிரியக்க வெப்ப பரிமாற்றத்தின் செல்வாக்கை கணக்கில் எடுத்துக் கொள்ளும் குணகத்தின் மதிப்பு frad = 0.85 ஆக எடுத்துக் கொள்ளப்படுகிறது. இந்த குணகம் குறிப்பிடத்தக்க உள் இடைவெளி கொண்ட அறைகளில் வெவ்வேறு அமைப்புகளுக்கு சராசரியாக உள்ளது.

4.3.6. 10 மீட்டருக்கும் அதிகமான உயரம் கொண்ட அறைகளில் உள்ள அமைப்புகளின் ஆற்றல் செயல்திறனுக்கான செல்வாக்கு காரணிகள் (குறிப்பிடத்தக்க உள் இடங்களைக் கொண்ட கட்டிடங்கள்) அட்டவணையில் வழங்கப்பட்டுள்ளன. 7. ஒரு இடைநிலை அறை உயரத்தில் காற்று வெப்பமாக்கல் அமைப்பின் (AH) அளவுருக்கள் கிடைமட்ட அல்லது செங்குத்து ஜெட் கொண்ட அமைப்புகளுக்கான எண்கணித சராசரியாக தீர்மானிக்கப்படுகிறது.

கதிரியக்க வெப்ப பரிமாற்றத்தின் செல்வாக்கை கணக்கில் எடுத்துக் கொள்ளும் குணகம் frad = 0.85 ஆக எடுத்துக் கொள்ளப்படுகிறது. இந்த குணகம் குறிப்பிடத்தக்க உள் இடைவெளி கொண்ட அறைகளில் வெவ்வேறு அமைப்புகளுக்கு சராசரியாக உள்ளது.

4.4 உதாரணமாக

4.4.1. நிபந்தனை: 4 மீ உயரம் வரை அறைகளைக் கொண்ட ஒரு கட்டிடத்தில், ஒரு மின்சார கேபிள் நேரடி வெப்பமாக்கல் அமைப்பை (EKS OPD) ஒரு ரேடியேட்டர் மத்திய நீர் சூடாக்க அமைப்புடன் ஒப்பிடவும்.

4.4.2. ஆரம்ப தரவு: வெப்பமூட்டும் காலத்தில் கட்டிடத்தின் வெப்ப இழப்பு, மாதாந்திர வெப்ப இழப்புகளின் கூட்டுத்தொகையாக வரையறுக்கப்படுகிறது, இது ஆண்டுக்கு 150 kWh ஆகும். தானியங்கி காற்று வெப்பநிலை கட்டுப்பாடு கொண்ட அறைகள். 4.3.2 இன் படி EKS OPD அளவுருக்களின் மதிப்புகள்:

❏ இரண்டு-நிலை ஒழுங்குமுறை (மதிப்பு ηctr = 0.91);

❏ உலர் மாடிகள் கொண்ட அறைகள் (மதிப்பு ηstr = 1, ηemb1 = 0.96);

❏ 5.2.2 prDBN V.2.524 ηemb2 = 0.95 க்கு இணங்க குறைந்தபட்ச வெப்ப காப்பு கொண்ட வெப்ப பேனல்கள்;

❏ வளாகத்தின் கால வெப்ப ஆட்சி பயன்பாடு fim = 0.98, கதிரியக்க வெப்ப பரிமாற்ற frad = 1.0 செல்வாக்கு; \\

❏ fhudr அமைப்பின் ஹைட்ராலிக் சரிசெய்தல் கணக்கில் எடுத்துக்கொள்ளப்படவில்லை.

4.3.1 இன் படி நீர் சூடாக்க அமைப்புக்கான அளவுரு மதிப்புகள்:

❏ வெப்பமூட்டும் சாதனங்களில் தெர்மோஸ்டாட்களால் முன் ஒழுங்குமுறை (2 K) ηctr = 0.93;

❏ வெப்பநிலை வேறுபாடு 60 K (90/70 இல்)ηstr1 = 0.93;

❏ வெப்பமூட்டும் சாதனங்கள் கதிர்வீச்சு பாதுகாப்பு இல்லாமல் ஜன்னல்கள் வெளிப்புற சுவர்கள் அருகே நிறுவப்பட்ட ηstr2 = 0.83, ηemb = 1;

❏ கால வெப்ப பயன்முறையின் பயன்பாடு ஃபிம் = 0.98;

❏ கதிரியக்க வெப்ப பரிமாற்றத்தின் செல்வாக்கு (frad மதிப்பு = 1.0);

❏ ஒவ்வொரு அபார்ட்மெண்டிற்கும் தானியங்கி சமநிலை வால்வுகள் கொண்ட அமைப்பின் ஹைட்ராலிக் சரிசெய்தல் (அபார்ட்மெண்ட்களில் உள்ள ரேடியேட்டர்களின் எண்ணிக்கை எட்டுக்கு மேல் இல்லை) fhudr = 1.0.

4.4.3. சமன்பாடுகள் (1) மற்றும் (2) ஆகியவற்றின் படி வெப்பமூட்டும் கால EKS OPDக்கான மதிப்பிடப்பட்ட வெப்ப ஆற்றல் நுகர்வு:

மின் சாதனங்களின் (பம்ப், எலக்ட்ரானிக்ஸ், மின்சார வால்வு டிரைவ்கள், முதலியன) செயல்பாட்டிற்கான கூடுதல் ஆற்றல் நுகர்வுகளை கணக்கில் எடுத்துக் கொள்ளாமல் (1) மற்றும் (2) சமன்பாடுகளின்படி நீர் சூடாக்க அமைப்பு மூலம் வெப்பமூட்டும் காலத்திற்கான வெப்ப ஆற்றல் நுகர்வு மதிப்பிடப்படுகிறது. ஆற்றல் மூலங்கள் மற்றும் வெப்ப நெட்வொர்க்குகளில் ஆற்றல் இழப்புகளை கணக்கில் எடுத்துக் கொள்ளாமல்:

4.4.4. நீர் மத்திய வெப்பமாக்கல் அமைப்புடன் ஒப்பிடுகையில், EKS OPD வெப்பமூட்டும் காலத்திற்கான மதிப்பிடப்பட்ட வெப்ப ஆற்றல் நுகர்வு குறைவாக உள்ளது:

இது: 174.95 - 166.85 = 8.1 kW.

1. EN 1531621:2007. கட்டிடங்களில் வெப்ப அமைப்புகள். கணினி ஆற்றல் தேவைகள் மற்றும் கணினி திறன்களை கணக்கிடுவதற்கான முறை. பகுதி 21.
2. DSTU B A.2.28:2010. பொருள்களுக்கான திட்ட ஆவணங்களின் கிடங்கில் "ஆற்றல் திறன்" பிரிவு.
3. DSTU B A.2.25:2007. புடிவேலின் ஆற்றல் பாஸ்போர்ட்டை பிரித்து மடிக்க முடிவு செய்யப்பட்டது.
4. prDSTUN B V.1.1ХХХ:201Х. எதிர்கால காலநிலையியல். 5. டிபிஎன் வி.2.631:2006. வெப்ப காப்பு புடிவேல்.
5. EN ISO 13790:2008. கட்டிடங்களின் ஆற்றல் செயல்திறன். விண்வெளி வெப்பமாக்கல் மற்றும் குளிரூட்டலுக்கான ஆற்றல் பயன்பாட்டின் கணக்கீடு.
6. EN 14336:2004. கட்டிடங்களில் வெப்ப அமைப்புகள். நீர் அடிப்படையிலான வெப்ப அமைப்புகளை நிறுவுதல் மற்றும் செயல்படுத்துதல்.
7. prDBN V.2.524:201Х. மின் கேபிள் அமைப்பு.

>>> இதழில் தலைப்பைப் பற்றியும் படிக்கவும்

அறிமுகம்

1 வெளிப்புற மற்றும் உள் காற்றின் வடிவமைப்பு அளவுருக்களின் தேர்வு

1.1 வெளிப்புற காற்றின் வடிவமைப்பு அளவுருக்கள்

1.2 உள் காற்றின் வடிவமைப்பு அளவுருக்கள்

2 அறையின் வெப்பம் மற்றும் ஈரப்பதம் சமநிலையை வரைதல்

2.1 வெப்ப உள்ளீடுகளின் கணக்கீடு

2.1.1 மக்களிடமிருந்து வெப்ப உள்ளீட்டைக் கணக்கிடுதல்

2.1.2 செயற்கை விளக்குகளிலிருந்து வெப்ப உள்ளீட்டைக் கணக்கிடுதல்

2.1.3 வெளிப்புற ஒளி திறப்புகள் மூலம் வெப்ப உள்ளீட்டின் கணக்கீடு

மற்றும் சூரிய கதிர்வீச்சு காரணமாக கவரேஜ்

2.1.4 வெளிப்புற வேலிகள் மூலம் வெப்ப ஆதாயத்தை கணக்கிடுதல்

2.1.5 காரணமாக மெருகூட்டப்பட்ட திறப்புகளின் மூலம் வெப்ப உள்ளீட்டைக் கணக்கிடுதல்

வெளிப்புற மற்றும் உள்ளே காற்று வெப்பநிலை வேறுபாடு

2.2 ஈரப்பதம் வெளியீடுகளின் கணக்கீடு

2.3 அறையில் செயல்முறை கற்றை கோணத்தை தீர்மானித்தல்

3 ஏர் கண்டிஷனிங் அமைப்பின் கணக்கீடு

3.1 ஏர் கண்டிஷனிங் அமைப்புகளின் வகையின் தேர்வு மற்றும் நியாயப்படுத்துதல்

3.2 காற்று விநியோக திட்டங்களின் தேர்வு. ஏற்றுக்கொள்ளக்கூடிய வரையறை மற்றும்

இயக்க வெப்பநிலை வேறுபாடு

3.3 ஏர் கண்டிஷனிங் அமைப்புகளின் செயல்திறனை தீர்மானித்தல்

3.4 வெளிப்புற காற்றின் அளவை தீர்மானித்தல்

3.5 ஏர் கண்டிஷனிங் செயல்முறைகளின் வரைபடம்

Jd வரைபடத்தில்

3.5.1 ஏர் கண்டிஷனிங் செயல்முறைகளின் வரைபடம்

ஆண்டின் சூடான காலம்

3.5.2 ஏர் கண்டிஷனிங் செயல்முறைகளின் வரைபடத்தை உருவாக்குதல்

குளிர் காலம்

3.6 அமைப்புகளில் வெப்பம் மற்றும் குளிரூட்டும் தேவைகளை தீர்மானித்தல்

காற்றுச்சீரமைத்தல்

3.7 ஏர் கண்டிஷனர் பிராண்ட் மற்றும் அதன் அமைப்பைத் தேர்ந்தெடுப்பது

3.8 ஏர் கண்டிஷனர் கூறுகளின் கணக்கீடுகள் மற்றும் தேர்வு

3.8.1 நீர்ப்பாசன அறையின் கணக்கீடு

3.8.2 ஏர் ஹீட்டர்களின் கணக்கீடு

3.8.3 காற்று வடிகட்டிகளின் தேர்வு

3.8.4 ஏர் கண்டிஷனிங் அமைப்புகளின் ஏரோடைனமிக் எதிர்ப்பைக் கணக்கிடுதல்

3.9 ஏர் கண்டிஷனிங் விசிறியைத் தேர்ந்தெடுப்பது

3.10 நீர்ப்பாசன அறைக்கான பம்ப் தேர்வு

3.11 குளிர்பதன அமைப்பின் முக்கிய உபகரணங்களின் கணக்கீடு மற்றும் தேர்வு

4 UNIRS - கணினியில் கடினமான நாணயத்தை கணக்கிடுதல்

பின் இணைப்பு A - Jd வரைபடம். ஆண்டின் வெப்பமான காலம்

பின் இணைப்பு B -Jd வரைபடம். குளிர் காலம்

பின் இணைப்பு D - குளிர்பதன விநியோக வரைபடம்

இணைப்பு E - விவரக்குறிப்பு

இணைப்பு E - 2,000 இல் திட்டம்

அறிமுகம்

ஏர் கண்டிஷனிங் என்பது மூடிய இடங்களில் (வெப்பநிலை, ஈரப்பதம், தூய்மை மற்றும் காற்றின் வேகம்) அனைத்து அல்லது தனிப்பட்ட காற்று அளவுருக்களின் தானியங்கி பராமரிப்பு ஆகும், இது மக்களின் நல்வாழ்வுக்கு மிகவும் சாதகமான உகந்த நிலைமைகளை வழங்கவும், தொழில்நுட்ப செயல்முறையை நடத்தவும் மற்றும் உறுதிப்படுத்தவும். கலாச்சார விழுமியங்களைப் பாதுகாத்தல்.

ஏர் கண்டிஷனிங் மூன்று வகைகளாக பிரிக்கப்பட்டுள்ளது:

1. வெளிப்புற காற்றின் வடிவமைப்பு அளவுருக்களுக்கு வெளியே அனுமதிக்கப்பட்ட விலகல்களுடன் தொழில்நுட்ப செயல்முறைக்குத் தேவையான வானிலை நிலைமைகளை உறுதிப்படுத்துதல். சராசரியாக, 24 மணி நேர வேலைக்காக வருடத்திற்கு 100 மணிநேரம் அல்லது பகலில் ஒற்றை ஷிப்ட் வேலைக்கு வருடத்திற்கு 70 மணிநேரம்.

2. உகந்த, சுகாதாரம் அல்லது தொழில்நுட்பத் தரங்களை அனுமதிக்கக்கூடிய விலகல்களுடன் உறுதி செய்ய, ஆண்டுக்கு சராசரியாக 250 மணிநேரம் சுற்றிலும் வேலை செய்ய வேண்டும் அல்லது வருடத்திற்கு 125 மணிநேரம் பகல் நேரத்தில் ஒற்றை-ஷிப்ட் வேலை செய்ய வேண்டும்.

3. ஏற்றுக்கொள்ளக்கூடிய அளவுருக்களை உறுதி செய்ய, காற்றோட்டம் மூலம் வழங்க முடியாவிட்டால், சராசரியாக ஆண்டுக்கு 450 மணிநேரம் சுற்று-கடிகாரச் செயல்பாட்டிற்கு அல்லது வருடத்திற்கு 315 மணிநேரம் பகல் நேரத்தில் ஒற்றை-ஷிப்ட் செயல்பாட்டிற்கு.

ஒழுங்குமுறை ஆவணங்கள் உகந்த மற்றும் அனுமதிக்கப்பட்ட காற்று அளவுருக்களை நிறுவுகின்றன.

உகந்த காற்று அளவுருக்கள் உடலின் இயல்பான மற்றும் செயல்பாட்டு வெப்ப நிலை, வெப்ப வசதியின் உணர்வு மற்றும் உயர் மட்ட செயல்திறனுக்கான முன்நிபந்தனைகளைப் பாதுகாப்பதை உறுதி செய்கின்றன.

ஏற்றுக்கொள்ளக்கூடிய காற்று அளவுருக்கள் அவற்றின் கலவையாகும், அவை சேதம் அல்லது உடல்நலப் பிரச்சினைகளை ஏற்படுத்தாது, ஆனால் சங்கடமான வெப்ப உணர்வுகள், நல்வாழ்வில் சரிவு மற்றும் செயல்திறன் குறைதல் ஆகியவற்றை ஏற்படுத்தலாம்.

அனுமதிக்கப்பட்ட நிபந்தனைகள், ஒரு விதியாக, காற்றோட்டம் அமைப்புடன் மட்டுமே பொருத்தப்பட்ட கட்டிடங்களில் பொருந்தும்.

அனுசரிப்பு ஏர் கண்டிஷனிங் அமைப்புகள் (ACS) மூலம் உகந்த நிலைமைகள் வழங்கப்படுகின்றன. எனவே, SCR உகந்த நிலைமைகளை உருவாக்கவும் பராமரிக்கவும் மற்றும் ஆண்டு முழுவதும் உட்புற காற்றை சுத்தம் செய்யவும் பயன்படுத்தப்படுகிறது.

இந்த பாடநெறி வேலையின் நோக்கம் கோட்பாட்டு அறிவை ஒருங்கிணைத்தல் மற்றும் நடைமுறை கணக்கீட்டு திறன்களைப் பெறுதல், அத்துடன் ஏர் கண்டிஷனிங் அமைப்புகளின் (ஏசிஎஸ்) வடிவமைப்பாகும்.

இந்த பாடத்திட்டத்தில், குளிரூட்டப்பட்ட அறை ஒடெசா நகரில் 500 இருக்கைகள் கொண்ட ஒரு நகர கிளப்பின் ஆடிட்டோரியம் ஆகும். இந்த அறையின் உயரம் 6.3 மீ, தரையின் பரப்பளவு 289 மீ 2, அறையின் பரப்பளவு 289 மீ 2, அறையின் அளவு 1820.7 மீ 3 ஆகும்.

1 வெளிப்புற மற்றும் உட்புற காற்றின் வடிவமைப்பு அளவுருக்களின் தேர்வு

வெளிப்புற காற்றின் வடிவமைப்பு அளவுருக்கள்.

வெளிப்புற காற்றின் வடிவமைப்பு அளவுருக்கள் வசதியின் புவியியல் இருப்பிடத்தைப் பொறுத்து தேர்ந்தெடுக்கப்படுகின்றன.

அட்டவணை 1 - வெளிப்புற காற்றின் வடிவமைப்பு அளவுருக்கள்.

உள் காற்றின் வடிவமைப்பு அளவுருக்கள்.

அறையின் நோக்கம் மற்றும் ஆண்டின் நேரத்தைப் பொறுத்து உட்புற காற்றின் வடிவமைப்பு அளவுருக்கள் தேர்ந்தெடுக்கப்படுகின்றன.

அட்டவணை 2 - உள் காற்றின் வடிவமைப்பு அளவுருக்கள்.

2 வளாகத்தின் வெப்பம் மற்றும் ஈரப்பதம் சமநிலைகளின் தொகுப்பு

ஒரு அறையின் வெப்பம் மற்றும் ஈரப்பதம் சமநிலையை தொகுப்பதன் நோக்கம், அறையில் வெப்பம் மற்றும் ஈரப்பதம் அதிகமாக இருப்பதையும், செயல்முறை கற்றையின் கோண குணகத்தையும் தீர்மானிப்பதாகும், இது SCR ஐ கணக்கிடுவதற்கு கிராஃபிக்-பகுப்பாய்வு முறையில் பயன்படுத்தப்படுகிறது.

வெப்பம் மற்றும் ஈரப்பதம் சமநிலைகள் ஆண்டின் சூடான மற்றும் குளிர் காலங்களுக்கு தனித்தனியாக தொகுக்கப்படுகின்றன.

ஒரு அறையில் வெப்பத்தை உருவாக்குவதற்கான ஆதாரங்கள் மக்கள், செயற்கை விளக்குகள், சூரிய கதிர்வீச்சு, உணவு, உபகரணங்கள், அத்துடன் வெளிப்புற மற்றும் உள் காற்றுக்கு இடையிலான வெப்பநிலை வேறுபாடு காரணமாக உள் மற்றும் வெளிப்புற வேலிகள் அல்லது மெருகூட்டப்பட்ட திறப்புகள் மூலம் வெப்ப அதிகரிப்பு.

2.1 வெப்ப உள்ளீடுகளின் கணக்கீடு

2.1.1 மக்களிடமிருந்து வெப்ப உள்ளீட்டைக் கணக்கிடுதல்

மக்கள் Q தரையிலிருந்து அறையில் வெப்ப வெளியீடு, W, சூத்திரத்தால் தீர்மானிக்கப்படுகிறது

Q தளம் = q தளம் n,(1)

இதில் q தரை என்பது ஒருவரால் உருவாக்கப்படும் மொத்த வெப்பத்தின் அளவு, W;

n - மக்கள் எண்ணிக்கை, மக்கள்.

Q ref = q ref ·n,(2)

இதில் q வெப்பம் என்பது ஒரு நபரால் உருவாக்கப்பட்ட உணர்திறன் வெப்பத்தின் அளவு, W;

n - மக்கள் எண்ணிக்கை, மக்கள்.

குளிர் பருவத்திற்கு

Q தரை = 120 285 = 34200 W

Q உண்மையான = 90·285 =25650 W

சூடான காலத்திற்கு

Q தரை = 80·285 =22800 W

Q உண்மையான = 78 285 = 22230 W

2.1.2 செயற்கை விளக்குகளிலிருந்து வெப்ப உள்ளீட்டைக் கணக்கிடுதல்

செயற்கை விளக்குகளின் வெப்ப உள்ளீடு Q osv, W, சூத்திரத்தால் தீர்மானிக்கப்படுகிறது

Q osv = q osv ·E·F,(3)

எங்கே E - வெளிச்சம், லக்ஸ்;

எஃப் - அறையின் தளம், மீ 2;

q osv - குறிப்பிட்ட வெப்ப வெளியீடு, W/(m 2 lx).

Q osv = 0.067 400 289 = 7745.2 W

2.1.3 சூரிய கதிர்வீச்சு காரணமாக வெப்ப உள்ளீட்டின் கணக்கீடு

சூரிய கதிர்வீச்சு Q р = 9400 W.

2.1.4 வெளிப்புற வேலிகள் மூலம் வெப்ப ஆதாயத்தை கணக்கிடுதல்

வெளிப்புற உறைகள் மூலம் வெப்ப உள்ளீடு, W, சூத்திரத்தால் தீர்மானிக்கப்படுகிறது

Q வரம்பு = k st ·F st (t n – t in) + k pok ·F st (t n – t in), (4)

இங்கு k i என்பது வேலிகள் மூலம் வெப்ப பரிமாற்ற குணகம், W/(m 2 K);

F i - வேலியின் பரப்பளவு, மீ 2;

tn, tv - வெளிப்புற மற்றும் உள் காற்றின் வெப்பநிலை முறையே, °C.

Q வரம்பு = 0.26 289(26.6-22) = 345.6 W

2.1.5 மெருகூட்டப்பட்ட திறப்புகள் மூலம் வெப்ப உள்ளீட்டைக் கணக்கிடுதல்

வெளிப்புற மற்றும் உள் காற்றுக்கு இடையிலான வெப்பநிலை வேறுபாடு காரணமாக மெருகூட்டப்பட்ட திறப்புகள் மூலம் அறைக்குள் வெப்ப உள்ளீட்டைக் கணக்கிடுவது சூத்திரத்தால் தீர்மானிக்கப்படுகிறது

கே ஓ.பி. = [(t n – t in)/R o ]F மொத்தம், (5)

Ro என்பது மெருகூட்டப்பட்ட திறப்புகளின் வெப்ப எதிர்ப்பாகும், (m 2 K)/W, இது சூத்திரத்தால் தீர்மானிக்கப்படுகிறது

R o = 1/k சாளரம் (6)

அடி - மெருகூட்டப்பட்ட திறப்புகளின் மொத்த பரப்பளவு, மீ2.

Q o.p = 0 W, மெருகூட்டப்பட்ட திறப்புகள் இல்லாததால்.

அட்டவணை 3 - ஆண்டின் வெவ்வேறு காலகட்டங்களில் அறையின் வெப்ப சமநிலை

2.2 ஈரப்பதம் வெளியீடுகளின் கணக்கீடு

ஈரப்பதம் மக்களின் தோலின் மேற்பரப்பில் இருந்து ஆவியாதல் மற்றும் அவர்களின் சுவாசம், திரவத்தின் இலவச மேற்பரப்பில் இருந்து, பொருட்கள் மற்றும் தயாரிப்புகளின் ஈரமான மேற்பரப்புகள், அத்துடன் உலர்த்தும் பொருட்கள், இரசாயன எதிர்வினைகள் மற்றும் தொழில்நுட்ப செயல்பாடு ஆகியவற்றின் விளைவாக அறைக்குள் நுழைகிறது. உபகரணங்கள்.

W l, kg/h நபர்களிடமிருந்து ஈரப்பதம் வெளியீடு, அவர்களின் நிலை (ஓய்வு, அவர்கள் செய்யும் வேலை வகை) மற்றும் சுற்றுப்புற வெப்பநிலை சூத்திரத்தால் தீர்மானிக்கப்படுகிறது

W l = w l ·n·10 -3 , (7)

அங்கு w l - ஒரு நபரால் ஈரப்பதம் வெளியீடு, g / h;

n - மக்கள் எண்ணிக்கை, மக்கள்.

W l குளிர் = 40 285 10 -3 = 11.4 கிலோ / மணி

W l வெப்பம் = 44 285 10 -3 = 12.54 கிலோ / மணி

2.3 அறையில் செயல்முறை கற்றை கோணத்தை தீர்மானித்தல்

வெப்பம் மற்றும் ஈரப்பதம் சமநிலையின் கணக்கீட்டின் அடிப்படையில், அறையில் உள்ள செயல்முறை கற்றையின் கோணக் குணகம், ஆண்டின் சூடான ε t மற்றும் குளிர் ε x காலங்களுக்கு, kJ/kgக்கு தீர்மானிக்கப்படுகிறது.

ε t = (ΣQ t ·3.6)/W t, (8)

ε x = (ΣQ x 3.6)/W x.(9)

எண் மதிப்புகள் ε t மற்றும் ε x அறையில் உள்ள செயல்முறை கற்றை சாய்வின் கோணத்தின் தொடுகோடு வகைப்படுத்துகிறது.

ε t = (40290.8·3.6)/12.54 = 11567

ε x = (41945.2·3.6)/11.4 = 13246

3 ஏர் கண்டிஷனிங் சிஸ்டத்தின் கணக்கீடு

3.1 ஏர் கண்டிஷனிங் அமைப்புகளின் வகையின் தேர்வு மற்றும் நியாயப்படுத்துதல்

ஏர் கண்டிஷனிங் அமைப்பின் வகையின் தேர்வு மற்றும் நியாயப்படுத்துதல் வடிவமைப்பு ஒதுக்கீட்டில் குறிப்பிடப்பட்டுள்ள நிபந்தனைக்குட்பட்ட பொருளின் இயக்க நிலைமைகளின் பகுப்பாய்வின் அடிப்படையில் மேற்கொள்ளப்படுகிறது.

அறைகளின் எண்ணிக்கையின் அடிப்படையில், ஒற்றை அல்லது பல மண்டல ஏர் கண்டிஷனிங் அமைப்புகள் வழங்கப்படுகின்றன, பின்னர் அவற்றை வெளியேற்றும் காற்று மறுசுழற்சி மூலம் பயன்படுத்துவதற்கான சாத்தியக்கூறு மதிப்பீடு செய்யப்படுகிறது, இது வெப்பம் மற்றும் குளிரின் நுகர்வு குறைக்க அனுமதிக்கிறது.

முதல் மற்றும் இரண்டாவது மறுசுழற்சியுடன் கூடிய SCRகள் பொதுவாக வெப்பநிலை மற்றும் ஈரப்பதத்தின் உயர் துல்லியக் கட்டுப்பாடு தேவைப்படாத அறைகளுக்குப் பயன்படுத்தப்படுகின்றன.

SCR இன் செயல்திறன் மற்றும் வெளிப்புற காற்றின் ஓட்டம் ஆகியவற்றை தீர்மானித்த பிறகு காற்று சிகிச்சை கருத்தாக்கத்தின் தேர்வு பற்றிய இறுதி முடிவு எடுக்கப்படுகிறது.

3.2 காற்று விநியோக திட்டங்களின் தேர்வு. அனுமதிக்கப்பட்ட மற்றும் இயக்க வெப்பநிலை வேறுபாட்டை தீர்மானித்தல்.

சுகாதாரமான குறிகாட்டிகள் மற்றும் பணியிடத்தில் உள்ள அளவுருக்களின் சீரான விநியோகம் ஆகியவற்றின் அடிப்படையில், பெரும்பாலான குளிரூட்டப்பட்ட வளாகங்களுக்கு, 4...6 மீ மற்றும் ஒரு மட்டத்தில் பணியிடத்தில் சாய்வுடன் காற்றை வழங்குவது மிகவும் ஏற்றுக்கொள்ளத்தக்கது. மேல் மண்டலத்தில் ஒரு பொது வெளியேற்ற பேட்டை அகற்றுதல்.

1. அனுமதிக்கப்பட்ட வெப்பநிலை வேறுபாட்டைத் தீர்மானிக்கவும்

Δt சேர் = 2°C.

2. விநியோக காற்று வெப்பநிலையை தீர்மானிக்கவும்

t p = t in - Δt சேர் (10)

t p வெப்பம் = 22 – 2 = 20°С,

t p குளிர் = 20 - 2 = 18 °C.

3. வெளியேற்ற காற்றின் வெப்பநிலையை தீர்மானிக்கவும்

t у = t в + grad t(H – h), (11)

இதில் gradt என்பது வேலை செய்யும் பகுதிக்கு மேலே உள்ள அறையின் உயரத்துடன் கூடிய வெப்பநிலை சாய்வு, °C;

எச் - அறை உயரம், மீ;

h - வேலை செய்யும் பகுதியின் உயரம், மீ.

அறையின் உயரத்தில் வெப்பநிலை சாய்வு, அறையில் உள்ள குறிப்பிட்ட அதிகப்படியான உணர்திறன் வெப்பத்தைப் பொறுத்து தீர்மானிக்கப்படுகிறது q i, W

q i = ΣQ/V pom = (ΣQ p -Q p + Q i)/ V pom (12)

q i வெப்பம் = (40290.8 – 22800 + 22230)/1820.7 = 21.8 W

q i குளிர் = (41945.2 – 34200 + 25650)/ 1820.7 = 18.3 W

t வெப்பம் = 22 + 1.2(6.3 - 1.5) = 27.76°C;

குளிரில் t = 20 + 0.3(6.3 - 1.5) = 21.44°C.

4. இயக்க வெப்பநிலை வேறுபாட்டைத் தீர்மானிக்கவும்

Δt p = t y - t p (13)

Δt р வெப்பம் = 27.76 - 20 = 7.76 ° С;

Δt р குளிர் = 21.44 - 18 = 3.44 ° С.

3.3 ஏர் கண்டிஷனிங் அமைப்புகளின் செயல்திறனை தீர்மானித்தல்

ஏர் கண்டிஷனிங் அமைப்புகளுக்கு, மொத்த கொள்ளளவு G க்கு இடையே ஒரு வேறுபாடு செய்யப்படுகிறது, இது விநியோக காற்று குழாய் நெட்வொர்க்குகளில் கசிவு காரணமாக ஏற்படும் காற்றின் இழப்பை கணக்கில் எடுத்துக்கொள்கிறது, kg/h மற்றும் குளிரூட்டப்பட்ட அறைகளில் பயன்படுத்தப்படும் பயனுள்ள திறன் Gp, கிலோ /h.

கடினமான நாணயத்தின் பயனுள்ள உற்பத்தித்திறன் சூத்திரத்தால் தீர்மானிக்கப்படுகிறது

G p = ΣQ t /[(J y – J p) 0.278], (14)

ΣQ t என்பது வருடத்தின் சூடான காலத்தில் அறையில் உள்ள மொத்த வெப்பம், W;

J y, J p - வருடத்தின் சூடான காலத்தில் வெளிச்செல்லும் மற்றும் விநியோக காற்றின் குறிப்பிட்ட என்டல்பி, kJ/kg.

ஜி ப = 40290.8/[(51 - 40)) 0.278] = 13176 கிலோ/ம.

சூத்திரத்தைப் பயன்படுத்தி மொத்த உற்பத்தித்திறனைக் கணக்கிடுகிறோம்

G = K p · G p, (15)

K p என்பது ஒரு குணகம் ஆகும், இது காற்று குழாய்களில் ஏற்படும் இழப்புகளின் அளவை கணக்கில் எடுத்துக்கொள்கிறது.

G = 1.1·13176= 14493.6 kg/h.

ஏர் கண்டிஷனிங் அமைப்புகளின் அளவீட்டு உற்பத்தித்திறன் L, m 3 / h, சூத்திரத்தால் கண்டறியப்படுகிறது

இதில் ρ என்பது விநியோக காற்றின் அடர்த்தி, kg/m 3

ρ = 353/(273+t ப)(17)

ρ = 353/(273+20) = 1.2 கிலோ/மீ 3 ;

L = 14493.6 /1.2 = 12078 m 3 /h.

3.4 வெளிப்புற காற்றின் அளவை தீர்மானித்தல்

SCR இல் பயன்படுத்தப்படும் வெளிப்புறக் காற்றின் அளவு வெப்பம் மற்றும் ஈரப்பதம் சிகிச்சையின் போது வெப்பம் மற்றும் குளிர்ச்சியின் விலையை பாதிக்கிறது, அத்துடன் தூசி அகற்றுவதற்கான மின் நுகர்வு. இது சம்பந்தமாக, அதன் அளவை முடிந்தவரை குறைக்க எப்போதும் முயற்சி செய்ய வேண்டும்.

ஏர் கண்டிஷனிங் அமைப்புகளில் வெளிப்புற காற்றின் குறைந்தபட்ச அனுமதிக்கப்பட்ட அளவு தேவைகளின் அடிப்படையில் தீர்மானிக்கப்படுகிறது:

ஒரு நபருக்கு தேவையான சுகாதாரத் தரமான காற்று விநியோகத்தை உறுதி செய்தல், m 3 / h

L n ΄ = l n,(18)

l என்பது ஒரு நபருக்கு வழங்கப்படும் வெளிப்புற காற்றின் இயல்பாக்கப்பட்ட ஓட்ட விகிதம், m 3/h;

n - அறையில் உள்ளவர்களின் எண்ணிக்கை, மக்கள்.

L n ΄ = 25·285 = 7125 m 3 / h;

உள்ளூர் வெளியேற்றத்திற்கான இழப்பீடு மற்றும் அறையில் அதிகப்படியான அழுத்தத்தை உருவாக்குதல்

L n ΄΄ = L mo + V pom ·К΄΄ , (19)

Lmo என்பது உள்ளூர் வெளியேற்றத்தின் அளவு, m 3 / h;

V அறை - அறையின் அளவு, மீ 3;

K΄΄ என்பது காற்று பரிமாற்ற வீதம்.

L n ΄΄ = 0 + 1820.7 2 = 3641.4 m 3 /h.

L n ΄ மற்றும் L n ΄΄ இலிருந்து பெரிய மதிப்பைத் தேர்ந்தெடுத்து மேலும் கணக்கீடுகளுக்கு L n ΄ = 7125 m 3 / h ஐ ஏற்றுக்கொள்கிறோம்.

சூத்திரத்தைப் பயன்படுத்தி வெளிப்புற காற்று ஓட்டத்தை நாங்கள் தீர்மானிக்கிறோம்

G n = L n ·ρ n, (20)

இதில் ρ n என்பது வெளிப்புறக் காற்றின் அடர்த்தி, kg/m3.

G n =7125·1.18 = 8407.5 kg/h.

மறுசுழற்சிக்காக SCR ஐ சரிபார்க்கிறோம்:

14493.6 kg/h >8407.5 kg/h, நிபந்தனை பூர்த்தி செய்யப்படுகிறது.

2. ஜே ஒய்< J н

51kJ/kg< 60 кДж/кг, условие выполняется.

3. காற்றில் நச்சுப் பொருட்கள் இருக்கக்கூடாது.

குறிப்பு: அனைத்து நிபந்தனைகளும் பூர்த்தி செய்யப்படுகின்றன, எனவே நாங்கள் மறுசுழற்சியுடன் SCR திட்டத்தைப் பயன்படுத்துகிறோம்.

ஏற்றுக்கொள்ளப்பட்ட வெளிப்புற ஓட்ட விகிதம் Ln மொத்த விநியோக காற்றில் குறைந்தது 10% ஆக இருக்க வேண்டும், அதாவது நிபந்தனை பூர்த்தி செய்யப்பட வேண்டும்.

8407.5 கிலோ/ம ≥ 0.1 14493.6

8407.5 kg/h ≥ 1449.36 kg/h, நிபந்தனை பூர்த்தி செய்யப்படுகிறது.

3.5 ஏர் கண்டிஷனிங் செயல்முறைகளின் வரைபடம் ஜே - ஈ வரைபடம்

3.5.1 ஆண்டின் சூடான காலத்திற்கான ஏர் கண்டிஷனிங் செயல்முறைகளின் வரைபடத்தை உருவாக்குதல்

ஆண்டின் சூடான காலத்திற்கான J-d வரைபடத்தில் ஏர் கண்டிஷனிங் செயல்முறைகளின் வரைபடம் பின் இணைப்பு A இல் கொடுக்கப்பட்டுள்ளது.

முதல் மறுசுழற்சியுடன் ஒரு SCR சர்க்யூட்டை உருவாக்குவதற்கான செயல்முறையைப் பார்ப்போம்.

a) J-d வரைபடத்தில் H மற்றும் B புள்ளிகளின் நிலையைக் கண்டறிதல், அட்டவணைகள் 1 மற்றும் 2 இல் கொடுக்கப்பட்டுள்ள அளவுருக்களின்படி வெளிப்புற மற்றும் உள் காற்றின் நிலையை வகைப்படுத்துதல்;

b) t. B மூலம் ஒரு செயல்முறை கற்றை நடத்துதல், கோண குணகம் ε t இன் மதிப்பை கணக்கில் எடுத்துக்கொள்வது;

c) மற்ற புள்ளிகளின் நிலையை தீர்மானித்தல்:

T.P (அதாவது, விநியோகக் காற்றின் நிலை), இது செயல்முறைக் கதிருடன் tp சமவெப்பத்தின் குறுக்குவெட்டில் உள்ளது;

T.P΄ (அதாவது, இரண்டாவது ஏர் ஹீட்டர் VN2 இன் கடையின் சப்ளை காற்றின் நிலை), இதற்காக 1°C இன் ஒரு பகுதி T.P இலிருந்து செங்குத்தாக கீழே போடப்படுகிறது (பிபி΄ பிரிவு விநியோக காற்றின் வெப்பத்தை வகைப்படுத்துகிறது காற்று குழாய்கள் மற்றும் விசிறி);

Т.О (அதாவது, நீர்ப்பாசன அறையிலிருந்து வெளியேறும் இடத்தில் காற்றின் நிலை), இதற்காக டி = கான்ஸ்ட் என்ற கோட்டிற்கு கீழே டி பிரிவு OP΄ இரண்டாவது காற்று ஹீட்டர் VN2 இல் காற்றின் வெப்பத்தை வகைப்படுத்துகிறது) ;

T.U (அதாவது, அறையை விட்டு வெளியேறும் காற்றின் நிலை), செயல்முறை கதிருடன் சமவெப்பம் t y குறுக்குவெட்டில் உள்ளது (PWU இன் பிரிவு அறையில் உள்ள காற்றால் வெப்பம் மற்றும் ஈரப்பதத்தை ஒருங்கிணைப்பதை வகைப்படுத்துகிறது);

T.U΄ (அதாவது, வெளிப்புற காற்றுடன் கலப்பதற்கு முன் மறுசுழற்சி செய்யப்பட்ட காற்றின் நிலை), இதற்கு T.U இலிருந்து d = const

0.5 °C இன் ஒரு பகுதி மேல்நோக்கி ஒதுக்கப்பட்டுள்ளது (பிரிவு УУ΄ விசிறியில் வெளியேற்றும் காற்றின் வெப்பத்தை வகைப்படுத்துகிறது);

T.C (அதாவது, மறுசுழற்சி செய்யப்பட்ட காற்றை வெளிப்புறக் காற்றுடன் கலந்த பிறகு காற்றின் நிலை).

புள்ளிகள் У΄ மற்றும் N ஆகியவை நேர்கோட்டுடன் இணைக்கப்பட்டுள்ளன. U΄N பிரிவு மறுசுழற்சி மற்றும் வெளிப்புற காற்றை கலக்கும் செயல்முறையை வகைப்படுத்துகிறது. புள்ளி C U΄N நேர் கோட்டில் அமைந்துள்ளது (J c உடன் சந்திப்பில்).

குறிப்பிட்ட என்டல்பி Jc, kJ/kg, புள்ளி C சூத்திரத்தைப் பயன்படுத்தி கணக்கிடப்படுகிறது

J с = (G n · J n + G 1р · J у΄)/ G, (21)

J n - வெளிப்புறக் காற்றின் குறிப்பிட்ட என்டல்பி, kJ/kg;

ஜே சி - வெளிப்புற மற்றும் மறுசுழற்சி காற்று, kJ/kg கலந்த பிறகு உருவாக்கப்பட்ட காற்றின் குறிப்பிட்ட என்டல்பி;

G 1р - முதல் மறுசுழற்சியின் காற்று ஓட்டம், கிலோ / மணி

G 1p = G - G n (22)

G 1р = 14493.6– 8407.5 = 6086.1 kg/h

J с = (8407.5 60+6086.1 51)/ 14493.6= 56.4 kJ/kg

C மற்றும் O புள்ளிகள் ஒரு நேர் கோட்டால் இணைக்கப்பட்டுள்ளன. இதன் விளைவாக வரும் CO பிரிவு, நீர்ப்பாசன அறையில் காற்றின் வெப்பம் மற்றும் ஈரப்பதம் சிகிச்சையின் பாலிட்ரோபிக் செயல்முறையை வகைப்படுத்துகிறது. இது SCR செயல்முறையின் கட்டுமானத்தை நிறைவு செய்கிறது. அட்டவணை 4 இல் உள்ள படிவத்தின் படி அடிப்படை புள்ளிகளின் அளவுருக்களை உள்ளிடுகிறோம்.

3.5.2 குளிர் பருவத்திற்கான ஏர் கண்டிஷனிங் செயல்முறைகளின் வரைபடத்தின் கட்டுமானம்

ஆண்டின் குளிர் காலத்திற்கான J-d வரைபடத்தில் ஏர் கண்டிஷனிங் செயல்முறைகளின் வரைபடம் பின் இணைப்பு B இல் கொடுக்கப்பட்டுள்ளது.

ஜே-டி வரைபடத்தில் முதல் காற்று மறுசுழற்சியுடன் ஒரு சுற்று கட்டுவதற்கான செயல்முறையை கருத்தில் கொள்வோம்.

a) J-d வரைபடத்தில் B மற்றும் H அடிப்படை புள்ளிகளின் நிலையைக் கண்டறிதல், அட்டவணையில் கொடுக்கப்பட்டுள்ள அளவுருக்களின்படி வெளிப்புற மற்றும் உள் காற்றின் நிலையை வகைப்படுத்துகிறது. 12;

b) புள்ளி B மூலம் ஒரு செயல்முறை கற்றை நடத்துதல், கோண குணகம் ε x இன் அளவை கணக்கில் எடுத்துக்கொள்வது;

c) P, U, O புள்ளிகளின் நிலையை தீர்மானித்தல்:

T.U, செயல்முறை கதிர் உடன் சமவெப்பம் ty (குளிர் காலத்திற்கு) சந்திப்பில் அமைந்துள்ளது;

T. P, செயல்முறைக் கதிர் கொண்ட isenthalpe J p குறுக்குவெட்டில் அமைந்துள்ளது; ஆண்டின் குளிர் காலத்திற்கான விநியோக காற்றின் குறிப்பிட்ட என்டல்பி Jp இன் எண் மதிப்பு சமன்பாட்டிலிருந்து முன்கூட்டியே கணக்கிடப்படுகிறது

J p = J y – [ΣQ x /(0.278 G)], (23)

ஜே y என்பது குளிர் காலத்தில் அறையை விட்டு வெளியேறும் காற்றின் குறிப்பிட்ட என்டல்பி ஆகும், kJ/kg;

Q x - குளிர் பருவத்தில் அறையில் மொத்த மொத்த வெப்பம், W;

G - சூடான பருவத்தில் SCR உற்பத்தித்திறன், கிலோ / மணி.

J p = 47 - = 38.6 kJ/kg

PVU பிரிவு அறையில் காற்று அளவுருக்களின் மாற்றத்தை வகைப்படுத்துகிறது.

T. O (அதாவது, நீர்ப்பாசன அறையின் கடையின் காற்றின் நிலை), φ = 90% வரியுடன் d p கோட்டின் குறுக்குவெட்டில் அமைந்துள்ளது; பிரிவு OP இரண்டாவது காற்று ஹீட்டர் VN2 இல் காற்றின் வெப்பத்தை வகைப்படுத்துகிறது;

T. C (அதாவது, முதல் ஏர் ஹீட்டர் VN1 இல் சூடேற்றப்பட்ட வெளிப்புறக் காற்றைக் கலந்த பிறகு காற்றின் நிலை, அறையை விட்டு வெளியேறும் காற்று), d c கோட்டுடன் isenthalpe Jo குறுக்குவெட்டில் அமைந்துள்ளது. ; எண் மதிப்பு சூத்திரத்தைப் பயன்படுத்தி கணக்கிடப்படுகிறது

d с = (G n · d n + G 1р · d у)/ G (24)

d c = (8407.5 0.8 + 6086.1 10)/ 14493.6 = 4.7 g/kg.

T.K, முதல் ஏர் ஹீட்டர் VN1 இன் கடையின் காற்றின் நிலையை வகைப்படுத்துகிறது மற்றும் d n இன் குறுக்குவெட்டில் அமைந்துள்ளது (வெளியே காற்றின் ஈரப்பதம் உள்ளடக்கம்) நேராக கோடு US இன் தொடர்ச்சியுடன்.

அட்டவணை 5 இல் உள்ள படிவத்தின் படி அடிப்படை புள்ளிகளுக்கான காற்று அளவுருக்களை உள்ளிடுகிறோம்.

அட்டவணை 5 - குளிர் பருவத்தில் அடிப்படை புள்ளிகளில் காற்று அளவுருக்கள்

		காற்று அளவுருக்கள்
		வெப்பநிலை டி,	குறிப்பிட்ட என்டல்பி ஜே, கேஜே/கிலோ	ஈரப்பதம் d, g/kg	உறவினர் ஈரப்பதம் φ, %
பி		13,8	38,6	9,2	85
IN		20	45	9,8	68
யு		21,44	47	10	62
பற்றி		14,2	37	9,2	90
உடன்		25	37	4,8	25
என்		-18	-16,3	0,8
TO	28		30	0,8	4

3.6 ஏர் கண்டிஷனிங் அமைப்புகளில் வெப்பம் மற்றும் குளிர் தேவையை தீர்மானித்தல்

சூடான பருவத்தில், இரண்டாவது ஏர் ஹீட்டரில் வெப்ப நுகர்வு, டபிள்யூ

Q t ВН2 = G(J p΄ - J o) 0.278, (25)

இதில் J p΄ என்பது இரண்டாவது ஏர் ஹீட்டர், kJ/kg அவுட்லெட்டில் உள்ள காற்றின் குறிப்பிட்ட என்டல்பி ஆகும்;

J o - இரண்டாவது ஏர் ஹீட்டருக்கான நுழைவாயிலில் காற்றின் குறிப்பிட்ட என்டல்பி, kJ/kg.

Q t VN2 = 14493.6 (38 - 32.2) 0.278 = 23369.5 W

குளிரூட்டல் மற்றும் உலர்த்தும் செயல்முறைக்கான குளிர் நுகர்வு, W, சூத்திரத்தால் தீர்மானிக்கப்படுகிறது

Q கூல் = G(J c - J o) 0.278,(26)

இங்கு J с என்பது நீர்ப்பாசன அறையின் நுழைவாயிலில் உள்ள காற்றின் குறிப்பிட்ட என்டல்பி, kJ/kg;

J o - நீர்ப்பாசன அறையிலிருந்து வெளியேறும் போது காற்றின் குறிப்பிட்ட என்டல்பி, kJ/kg.

Q கூல் = 14493.6 (56.7 – 32.2) 0.278 = 47216 W

காற்றில் ஒடுக்கப்பட்ட ஈரப்பதத்தின் அளவு, கிலோ/ம

W К = G(d с - d о)·10 -3 ,(27)

எங்கே с - நீர்ப்பாசன அறையின் நுழைவாயிலில் காற்றின் ஈரப்பதம், g / kg;

d o - நீர்ப்பாசன அறையின் கடையின் காற்றின் ஈரப்பதம், g/kg.

டபிள்யூ கே = 14493.6 (11.5 – 8) 10 -3 = 50.7 கிகி/ம

குளிர்ந்த பருவத்தில், முதல் ஏர் ஹீட்டரில் வெப்ப நுகர்வு, டபிள்யூ

Q x BH1 = G(J k - J n) 0.278,

இதில் J k என்பது முதல் ஏர் ஹீட்டர், kJ/kg அவுட்லெட்டில் உள்ள காற்றின் குறிப்பிட்ட என்டல்பி ஆகும்;

J n - முதல் ஏர் ஹீட்டருக்கான நுழைவாயிலில் காற்றின் குறிப்பிட்ட என்டல்பி, kJ/kg.

Q x VN1 = 14493.6 (30- (-16.3)) 0.278 = 18655.3 W

இரண்டாவது ஏர் ஹீட்டரில் குளிர்ந்த பருவத்தில் வெப்ப நுகர்வு, டபிள்யூ

Q x BH2 = G(J p - J o) 0.278, (28)

ஜே p என்பது குளிர்ந்த பருவத்தில் இரண்டாவது ஏர் ஹீட்டரின் அவுட்லெட்டில் காற்றின் குறிப்பிட்ட என்டல்பி ஆகும், kJ/kg;

J o - குளிர் பருவத்தில் இரண்டாவது ஏர் ஹீட்டரின் நுழைவாயிலில் காற்றின் குறிப்பிட்ட என்டல்பி, kJ/kg.

Q x VN2 = 14493.6 (38.6 – 37) 0.278 = 6447 W

நீர்ப்பாசன அறையில் காற்றை ஈரப்பதமாக்குவதற்கான நீர் நுகர்வு (பாசன அறையை நிரப்புவதற்கு), கிலோ/ம

W П = G(d о – d с)·10 -3 (29)

டபிள்யூ பி = 14493.6 (9.2 - 4.8) 10 -3 = 63.8 கிகி/எச்.

3.7 ஏர் கண்டிஷனர் பிராண்ட் மற்றும் அதன் அமைப்பைத் தேர்ந்தெடுப்பது

KTZZ பிராண்ட் ஏர் கண்டிஷனர்கள் இரண்டு காற்று செயல்திறன் முறைகளில் செயல்பட முடியும்:

மதிப்பிடப்பட்ட செயல்திறன் பயன்முறையில்

அதிகபட்ச செயல்திறன் பயன்முறையில்

KTTSZ பிராண்டின் ஏர் கண்டிஷனர்கள் அடிப்படை உபகரணங்களின் தளவமைப்பு திட்டங்களின்படி அல்லது அவற்றின் மாற்றங்களுடன் மட்டுமே தயாரிக்கப்படுகின்றன, அவை தேவையான உபகரணங்களுடன் கூடுதலாக, ஒரு உபகரணத்தை மற்றொன்றுக்கு பதிலாக அல்லது சில வகையான உபகரணங்களைத் தவிர்த்து உருவாக்கப்படுகின்றன.

KTZZ பிராண்ட் ஏர் கண்டிஷனரின் குறியீடு முழு அளவீட்டு உற்பத்தித்திறனைக் கருத்தில் கொண்டு தீர்மானிக்கப்படுகிறது.

L 1.25 = 12078 1.25 = 15097.5 m 3 / h

KTTSZ பிராண்டின் ஏர் கண்டிஷனரை நாங்கள் தேர்வு செய்கிறோம் - 20.

3.8 ஏர் கண்டிஷனர் கூறுகளின் கணக்கீடுகள் மற்றும் தேர்வு

3.8.1 நீர்ப்பாசன அறையின் கணக்கீடு

VNIIKonditsioner முறையைப் பயன்படுத்தி OKFZ ஐக் கணக்கிடுகிறோம்.

a) சூடான காலம்

SCR இன் அளவீட்டு உற்பத்தித் திறனைத் தீர்மானித்தல்

L =12078m 3 /h

பதிப்பு 1, முனைகளின் மொத்த எண்ணிக்கை n f = 18 பிசிக்கள்.

சூத்திரத்தைப் பயன்படுத்தி கேமரா செயல்முறை கற்றையின் பண்புகளை கணக்கில் எடுத்துக்கொண்டு செயல்முறையின் அடியாபாடிக் செயல்திறன் குணகத்தை நாங்கள் தீர்மானிக்கிறோம்

E a = (J 1 – J 2)/(J 1 – J pr), (30)

ஜே 1, ஜே 2 என்பது முறையே அறையின் நுழைவாயில் மற்றும் வெளியேறும் காற்றின் என்டல்பி ஆகும்.

ஜே பிஆர் - ஜே-டி வரைபடத்தில் காற்றின் கட்டுப்படுத்தும் நிலையின் என்டல்பி,

E a = (56.7 – 32.2)/(56.7 – 21) = 0.686

காற்று வெப்பநிலையில் ஒப்பீட்டு வேறுபாட்டை தீர்மானித்தல்

Θ = 0.33 s w μ (1/ E p – 1/ E a) (31)

Θ = 0.33 4.19 1.22 (1/ 0.42 – 1/ 0.686) = 1.586

அறையில் உள்ள நீரின் ஆரம்ப வெப்பநிலையைக் கணக்கிடுங்கள்

t w 1 = t pr -Θ(J 1 – J 2)/ உடன் w ·μ, (32)

pr இல் t - அதிகபட்ச காற்று வெப்பநிலை, °C.

t w 1 = 6.5-1.586(56.7 – 32.2)/ 4.19·1.22 =3.32 °C

சூத்திரத்தைப் பயன்படுத்தி நீரின் இறுதி வெப்பநிலையை (அறையிலிருந்து வெளியேறும்போது) கணக்கிடுகிறோம்

t w 2 = t w 1 + (J 1 – J 2)/ w μ(33) உடன்

t w 2 = 1.32 + (56.7 – 32.2)/ 4.19 1.22 = 9.11 °C

தெளிக்கப்பட்ட நீரின் ஓட்ட விகிதத்தை தீர்மானித்தல்

Gw = μ·G(34)

G w = 1.22·14493.6 = 17682.2 kg/h (~17.7 m3/h)

முனை வழியாக நீர் ஓட்டத்தை கணக்கிடுகிறோம் (முனை செயல்திறன்)

g f = G w /n f (35)

g f = 17682.2 /42 = 421 kg/h

முனையின் முன் தேவையான நீர் அழுத்தம் சூத்திரத்தால் தீர்மானிக்கப்படுகிறது

ΔР f = (g f /93.4) ​​1/0.49 (36)

ΔР f = (421/93.4) ​​1/0.49 = 21.6 kPa

உட்செலுத்திகளின் நிலையான செயல்பாடு 20 kPa ≤ ΔР f ≤ 300 kPa க்கு ஒத்திருக்கிறது. நிபந்தனை பூர்த்தி செய்யப்படுகிறது.

குளிர்பதன நிலையத்திலிருந்து குளிர்ந்த நீரின் ஓட்டம் சூத்திரத்தால் தீர்மானிக்கப்படுகிறது

G w x = Q குளிர் / s w (t w 1 - t w 2)(37)

G w x = 47216/ 4.19 (9.11 – 3.32) = 4935.8 kg/h (~4.9 m 3 / h).

b) குளிர் காலம்

ஆண்டின் இந்த காலகட்டத்தில், OKFZ அடியாபாடிக் காற்று ஈரப்பதமாக்கல் பயன்முறையில் செயல்படுகிறது.

சூத்திரத்தைப் பயன்படுத்தி வெப்ப பரிமாற்ற திறன் குணகத்தை நாங்கள் தீர்மானிக்கிறோம்

E a = (t 1 – t 2)/(t 1 – t m1)(38)

E a = (25 – 14.2)/(25 –13.1) = 0.908

நீர்ப்பாசன குணகம் வரைகலை சார்பு E a =f(μ) இலிருந்து தீர்மானிக்கப்படுகிறது.

மேலும், வரைபட ரீதியாக, μ இன் மதிப்பைப் பயன்படுத்தி, குணகத்தின் எண் மதிப்பைக் காண்கிறோம்

குறைக்கப்பட்ட என்டல்பி செயல்திறன் குணகம் E p.

சூத்திரத்தைப் பயன்படுத்தி தெளிக்கப்பட்ட நீரின் ஓட்ட விகிதத்தைக் கணக்கிடுகிறோம் (34)

G w = 1.85 14493.6 = 26813.2 kg/h (~26.8 m 3 / h)

சூத்திரத்தைப் பயன்படுத்தி முனையின் செயல்திறனை நாங்கள் தீர்மானிக்கிறோம் (35)

g f = 26813.2 /42 = 638 kg/h

சூத்திரத்தைப் பயன்படுத்தி முனைகளுக்கு முன்னால் தேவையான நீர் அழுத்தத்தை நாங்கள் தீர்மானிக்கிறோம் (36)

ΔР f = (638/93.4) ​​1/0.49 = 50.4 kPa

சூத்திரத்தைப் பயன்படுத்தி அறையில் நீரின் ஆவியாகும் ஓட்ட விகிதத்தைக் கணக்கிடுகிறோம்

G w பயன்பாடு = G(d o – d s) 10 -3 (39)

G w isp = 14493.6 (9.2–4.8) 10 -3 = 63.8 kg/h

கணக்கீட்டில் இருந்து பார்க்க முடிந்தால், மிக உயர்ந்த நீர் ஓட்டம் (26.8 மீ 3 / மணி) மற்றும் முனைகளுக்கு முன்னால் அதிக நீர் அழுத்தம் (50.4 kPa) ஆண்டின் குளிர் காலத்திற்கு ஒத்திருக்கிறது. ஒரு பம்பைத் தேர்ந்தெடுக்கும்போது இந்த அளவுருக்கள் கணக்கிடப்படும்.

3.8.2 ஏர் ஹீட்டர்களின் கணக்கீடு

ஏர் ஹீட்டர்கள் ஆண்டின் இரண்டு காலகட்டங்களுக்கு கணக்கிடப்படுகின்றன: முதலில், குளிர் காலத்திற்கு கணக்கீடுகள் செய்யப்படுகின்றன, பின்னர் ஆண்டின் சூடான காலத்திற்கு.

முதல் மற்றும் இரண்டாவது வெப்பத்தின் காற்று ஹீட்டர்களும் தனித்தனியாக கணக்கிடப்படுகின்றன.

ஏர் ஹீட்டர்களைக் கணக்கிடுவதன் நோக்கம் தேவையான மற்றும் கிடைக்கக்கூடிய வெப்ப பரிமாற்ற மேற்பரப்புகள் மற்றும் அவற்றின் இயக்க முறைமையை தீர்மானிப்பதாகும்.

சரிபார்ப்பு கணக்கீட்டின் போது, ​​மத்திய காற்றுச்சீரமைப்பியின் பிராண்டின் அடிப்படையில் அடிப்படை ஏர் ஹீட்டர்களின் வகை மற்றும் எண்ணிக்கை குறிப்பிடப்படுகிறது, அதாவது, நிலையான தளவமைப்பு முதலில் ஏற்றுக்கொள்ளப்படுகிறது, மேலும் அது கணக்கீடு மூலம் குறிப்பிடப்படுகிறது.

குளிர் காலம்

கணக்கிடும்போது, ​​கணக்கிடுங்கள்:

காற்றை சூடாக்க தேவையான வெப்பம், டபிள்யூ

Qvoz = 18655.3W;

சூடான நீர் நுகர்வு, கிலோ/ம:

G w = 3.6Q voz /4.19(t w n – t w k) = 0.859Q voz /(t w n – t w k) (40)

G w =0.859·18655.3/(150 – 70) = 200.3 kg/h;

ஏர் கண்டிஷனரின் பிராண்டைப் பொறுத்து, அடிப்படை வெப்பப் பரிமாற்றிகளின் எண்ணிக்கை மற்றும் வகை தேர்ந்தெடுக்கப்படுகிறது, இதற்காக ஏர் ஹீட்டரின் திறந்த பகுதியில் காற்று இயக்கத்தின் வெகுஜன வேகம் கணக்கிடப்படுகிறது, kg/(m 2 s):

ρv = G voz /3600 f voz, (41)

இதில் f காற்று என்பது ஏர் ஹீட்டரில் காற்று செல்லும் திறந்த குறுக்கு வெட்டு பகுதி, m 2

வெப்பப் பரிமாற்றி குழாய்கள் வழியாக சூடான நீரின் இயக்கத்தின் வேகம், m/s

w = G w /(ρ w f w 3600), (42)

இங்கு ρ w என்பது அதன் சராசரி வெப்பநிலை, kg/m3 இல் உள்ள நீரின் அடர்த்தி;

f w - நீர் பத்திக்கான குறுக்கு வெட்டு பகுதி, m2.

w = 200.3/(1000·0.00148·3600) = 0.038 மீ/வி.

நாங்கள் 0.1 மீ / வி க்கு சமமான வேகத்தை எடுத்துக்கொள்கிறோம்

வெப்ப பரிமாற்ற குணகம், W/(m 2 K)

К = а(ρv) q w r ,(43)

இதில் a, q, r ஆகியவை குணகங்கள்

குளிரூட்டிகளுக்கு இடையிலான சராசரி வெப்பநிலை வேறுபாடு:

Δt av = (t w n + t w k)/2 – (t n + t k)/2 (44)

Δt av = (150 + 70)/2 – (-18 +28)/2 = 35°С

தேவையான வெப்ப பரிமாற்ற பகுதி, மீ 2

F tr = Q காற்று /(K Δt சராசரி) (45)

F tr = 18655.3/(27.8 35) = 19.2 m2

[(F r - F tr)/ F tr ]·100≤15%(46)

[(36.8 – 19.2)/ 19.2] 100 = 92%

நிபந்தனை பூர்த்தி செய்யப்படவில்லை, காற்று ஹீட்டர் VN1 ஐ ஒரு இருப்புடன் ஏற்றுக்கொள்கிறோம்.

a) குளிர் காலம்

Qvoz = 6447 W;

சூடான நீர் நுகர்வு, கிலோ/ம, சூத்திரத்தின் படி (40)

G w =0.859·6447/(150 – 70) = 69.2 kg/h;

ஏர் கண்டிஷனரின் பிராண்டைப் பொறுத்து, அடிப்படை வெப்பப் பரிமாற்றிகளின் எண்ணிக்கை மற்றும் வகை தேர்ந்தெடுக்கப்படுகிறது, இதற்காக ஏர் ஹீட்டரின் நேரடி பிரிவில் காற்று இயக்கத்தின் வெகுஜன வேகம் கணக்கிடப்படுகிறது, கிலோ/(மீ 2 வி), சூத்திரத்தின் படி ( 41) ρv = 14493.6 /3600 2.070 = 1, 94 கிலோ/(மீ 2 வி);

சூத்திரத்தின்படி (42) வெப்பப் பரிமாற்றி குழாய்கள், m/s மூலம் சூடான நீரின் இயக்கத்தின் வேகம்

w = 69.2 /(1000·0.00148·3600) = 0.013 மீ/வி.

வேகத்தை 0.1 மீ/வி என்று எடுத்துக்கொள்கிறோம்.

வெப்ப பரிமாற்ற குணகம், W/(m 2 K), சூத்திரத்தின் படி (43)

K = 28(1.94) 0.448 0.1 0.129 = 27.8 W/(m 2 K);

சூத்திரத்தின்படி, குளிரூட்டிகளுக்கு இடையிலான சராசரி வெப்பநிலை வேறுபாடு (44)

Δt av = (150 + 70)/2 – (13.8 +14.2)/2 = 26°C

தேவையான வெப்ப பரிமாற்ற பகுதி, மீ 2, சூத்திரத்தின் படி (45)

F tr = 6447/(27.8 26) = 8.9 m2

சூத்திரம் (46) மூலம் நிலையைச் சரிபார்க்கிறோம்

[(36.8 – 8.9)/ 8.9] 100 =313%

b) சூடான காலம்

மேலே முன்மொழியப்பட்ட சூத்திரங்களைப் பயன்படுத்தி (40)-(46), சூடான காலத்திற்கு மீண்டும் கணக்கிடுகிறோம்

Qvoz = 23369.5 W;

G w =0.859·23369.5 /(70 – 30) = 501.8 kg/h

ρv = 14493.6 /3600 2.070 = 1.94 கிலோ/(மீ 2 வி);

w = 501.8 /(1000·0.00148·3600) = 0.094 மீ/வி.

மேலும் கணக்கீடுகளுக்கு, 0.1 மீ/விக்கு சமமான வேகத்தை நாங்கள் கருதுகிறோம்.

K = 28(1.94) 0.448 0.1 0.129 = 27.88 W/(m 2 K);

Δt av = (30 + 70)/2 – (12 +19)/2 = 34.5 °C

F tr = 23369.5 /(27.88 · 34.5) = 24.3 m2

இந்த வழக்கில், பின்வரும் நிபந்தனை பூர்த்தி செய்யப்பட வேண்டும்: கிடைக்கக்கூடிய மேற்பரப்பு F r (முன் தேர்ந்தெடுக்கப்பட்ட காற்று ஹீட்டர்) மற்றும் தேவையான மேற்பரப்பு F tr க்கு இடையில், வெப்ப பரிமாற்ற மேற்பரப்பு விளிம்பு 15% ஐ விட அதிகமாக இருக்கக்கூடாது

[(36.8 – 24.3)/ 24.3] 100 = 51%

நிபந்தனை பூர்த்தி செய்யப்படவில்லை, காற்று ஹீட்டர் VN2 ஐ ஒரு விளிம்புடன் ஏற்றுக்கொள்கிறோம்.

3.8.3 காற்று வடிகட்டிகளின் தேர்வு

தூசியிலிருந்து காற்றை சுத்தம் செய்ய, SCR களில் வடிப்பான்கள் அடங்கும், இதன் வடிவமைப்பு இந்த தூசியின் தன்மை மற்றும் காற்றின் தேவையான தூய்மை ஆகியவற்றால் தீர்மானிக்கப்படுகிறது.

காற்று வடிகட்டியின் தேர்வு [2, புத்தகம் 2] இன் படி மேற்கொள்ளப்படுகிறது.

கிடைக்கக்கூடிய தரவின் அடிப்படையில், FR1-3 வடிப்பானைத் தேர்ந்தெடுக்கிறோம்.

3.8.4 ஏர் கண்டிஷனிங் அமைப்புகளின் ஏரோடைனமிக் இழுவை கணக்கீடு

SCR இன் மொத்த ஏரோடைனமிக் இழுவை சூத்திரத்தைப் பயன்படுத்தி கண்டறியப்படுகிறது

Р с = ΔР pk + ΔР f + ΔР in1 + ΔР ok + ΔР in2 + ΔР in + ΔР in.v. , (47)

எங்கே ΔР pc - பெறும் அலகு எதிர்ப்பு, Pa

ΔР pk = Δh pk ·(L/L k) 1.95 (48)

(இங்கே L என்பது SCR, m 3/h இன் கணக்கிடப்பட்ட அளவீட்டு உற்பத்தித்திறன்;

Lк - ஏர் கண்டிஷனரின் அளவீட்டு திறன், m 3 / h;

Δh pc - மதிப்பிடப்பட்ட ஏர் கண்டிஷனர் செயல்திறனில் தடுப்பு எதிர்ப்பு (Δh pc = 24 Pa), Pa);

ΔР pc = 24·(12078/20000) 1.95 = 8.98 Pa;

ΔР f - வடிகட்டியின் ஏரோடைனமிக் எதிர்ப்பு (வடிகட்டியின் அதிகபட்ச தூசி உள்ளடக்கத்தில் ΔР f = 300 Pa), Pa;

ΔР в1 - முதல் ஏர் ஹீட்டரின் ஏரோடைனமிக் எதிர்ப்பு, பா;

ΔР в1 = 6.82 (ρv) 1.97 ஆர்

ΔР in1 = 6.82 (1.94) 1.97 ·0.99 = 24.9 W.

ΔР в2 - இரண்டாவது ஏர் ஹீட்டரின் ஏரோடைனமிக் எதிர்ப்பு, பா

ΔР в2 = 10.64·(υρ) 1.15·R, (49)

(இங்கே ஆர் ​​என்பது ஏர் ஹீட்டரில் உள்ள எண்கணித சராசரி காற்று வெப்பநிலையைப் பொறுத்து ஒரு குணகம்);

ΔР в2 = 10.64·(1.94) 1.15·1.01 = 23.03 Pa;

ΔР சரி - நீர்ப்பாசன அறையின் ஏரோடைனமிக் எதிர்ப்பு, பா

ΔР சரி = 35·υ சரி 2,(50)

(இங்கே υ சரி - நீர்ப்பாசன அறையில் காற்றின் வேகம், m/s);

ΔР தோராயமாக = 35·2.5 2 = 218.75 Pa;

ΔР pr - இணைக்கும் பிரிவின் ஏரோடைனமிக் எதிர்ப்பு, பா

ΔР pr = Δh pr (L/L k) 2, (51)

(இங்கே Δh pr என்பது மதிப்பிடப்பட்ட செயல்திறனில் உள்ள பிரிவு எதிர்ப்பு (Δh pr = 50 Pa), Pa);

ΔР pr = 50(12078/20000) 2 = 18.2 Pa;

ΔР in.v - காற்று குழாய்கள் மற்றும் காற்று விநியோகஸ்தர்களில் ஏரோடைனமிக் எதிர்ப்பு (ΔР in.v = 200 Pa), Pa.

P s = 8.98 + 300 +24.9 + 218.75 + 23.03 + 18.2 +200 = 793.86 Pa.

3.9 ஏர் கண்டிஷனிங் விசிறியைத் தேர்ந்தெடுப்பது

விசிறியைத் தேர்ந்தெடுப்பதற்கான ஆரம்ப தரவு:

மின்விசிறி திறன் L, m 3 /h;

விசிறி Ру, Pa ஆல் உருவாக்கப்பட்ட நிபந்தனை அழுத்தம் மற்றும் சூத்திரத்தால் குறிப்பிடப்பட்டது

R y = R s [(273+t p)/293] R n /R b, (52)

எங்கே t p - சூடான பருவத்தில் காற்று வெப்பநிலை வழங்கல், ° C;

P n - சாதாரண நிலைமைகளின் கீழ் காற்று அழுத்தம் (P n = 101320 Pa), Pa;

Р b - விசிறி நிறுவல் தளத்தில் பாரோமெட்ரிக் அழுத்தம், பா.

R y = 793.86 [(273+20)/293] 101230/101000 = 796 Pa.

பெறப்பட்ட தரவுகளின் அடிப்படையில், விசிறி V.Ts4-75 பதிப்பு E8.095-1 ஐத் தேர்ந்தெடுக்கிறோம்.

n in = 950 rpm

N y = 4 kW

3.10 நீர்ப்பாசன அறைக்கான பம்ப் தேர்வு

திரவ ஓட்டம் மற்றும் தேவை ஆகியவற்றை கணக்கில் எடுத்துக்கொண்டு பம்ப் தேர்வு மேற்கொள்ளப்படுகிறது

ஓரா. திரவ ஓட்டம் அதிகபட்ச அளவோடு ஒத்திருக்க வேண்டும்

நீர்ப்பாசன அறையில் சுற்றும் நீரின் ஓட்ட விகிதம், m 3 / h

L w = G w அதிகபட்சம் /ρ,(53)

இதில் G w max என்பது OCP, kg/h இல் நீரின் அதிகபட்ச நிறை ஓட்ட விகிதம் ஆகும்;

ρ - OKF க்குள் நுழையும் நீரின் அடர்த்தி, kg/m3.

L w = 26813.2 /1000 = 26.8 m 3 / h

தேவையான பம்ப் அழுத்தம் N tr, m நீர். கலை., சூத்திரத்தால் தீர்மானிக்கப்படுகிறது

N tr = 0.1Р f + ΔН, (54)

எங்கே Р f - முனைகளுக்கு முன்னால் நீர் அழுத்தம், kPa;

ΔН - குழாய்களில் அழுத்தம் இழப்பு, சேகரிப்பாளருக்கு உயரும் உயரத்தை கணக்கில் எடுத்துக்கொள்வது (பாசன அறைகளுக்கு ΔН = 8 மீ நீர் நிரல்), மீ நீர். கலை..

N tr = 0.1 50.4 + 8 = 13.04 m aq. கலை.

பெறப்பட்ட தரவுகளின் அடிப்படையில், நாங்கள் ஒரு பம்ப் மற்றும் மின்சார மோட்டாரைத் தேர்ந்தெடுக்கிறோம்.

தேர்ந்தெடுக்கப்பட்ட பம்பின் அளவுருக்கள்:

பெயர்: KK45/30A;

திரவ நுகர்வு 35 m 3 / h;

மொத்த தலை 22.5 மீ தண்ணீர். கலை.;

தேர்ந்தெடுக்கப்பட்ட மின்சார மோட்டாரின் அளவுருக்கள்:

வகை A02-42-2;

எடை 57.6 கிலோ;

சக்தி 3.1 kW.

3.11 குளிர்பதன அமைப்பின் முக்கிய உபகரணங்களின் கணக்கீடு மற்றும் தேர்வு

குளிர்பதன அமைப்பின் முக்கிய உபகரணங்களை கணக்கிடுவதன் நோக்கம்:

தேவையான குளிர்பதன திறன் கணக்கீடு மற்றும் குளிர்பதன இயந்திரத்தின் வகை தேர்வு;

குளிர்பதன இயந்திரத்தின் செயல்பாட்டு அளவுருக்களைக் கண்டறிந்து, அவற்றின் அடிப்படையில், குளிர்பதன அலகு முக்கிய கூறுகளின் சரிபார்ப்பு கணக்கீடு - ஆவியாக்கி மற்றும் மின்தேக்கி.

கணக்கீடு பின்வரும் வரிசையில் மேற்கொள்ளப்படுகிறது:

a) குளிர்பதன இயந்திரத்தின் தேவையான குளிரூட்டும் திறனைக் கண்டறியவும், W

Q x = 1.15 Q கூல், (55)

இதில் Q கூல் என்பது குளிரூட்டும் நுகர்வு, W.

Q x = 1.15 47216 = 59623.4 W

b) Q x இன் மதிப்பை கணக்கில் எடுத்துக்கொண்டு, MKT40-2-1 குளிர்பதன இயந்திரத்தின் வகையைத் தேர்ந்தெடுக்கிறோம்.

c) குளிர்பதன இயந்திரத்தின் இயக்க முறைமையை தீர்மானிக்கவும், அதற்காக நாம் கணக்கிடுகிறோம்:

குளிர்பதன ஆவியாதல் வெப்பநிலை, °C

t மற்றும் = (t w to +t x)/2 – (4…6), (56)

இதில் t w к என்பது நீர்ப்பாசன அறையிலிருந்து வெளியேறி ஆவியாக்கிக்குள் நுழையும் திரவத்தின் வெப்பநிலை, °C;

t x - ஆவியாக்கியை விட்டு வெளியேறி நீர்ப்பாசன அறைக்குள் நுழையும் திரவத்தின் வெப்பநிலை, °C.

குளிர்பதன ஒடுக்க வெப்பநிலை, °C

t k = t w k2 +Δt,(57)

இதில் t w к2 என்பது மின்தேக்கியில் இருந்து வெளியேறும் நீரின் வெப்பநிலை °C ஆகும்

t w к2 =t w к1 +Δt (58)

(இங்கே t w k1 என்பது மின்தேக்கியில் நுழையும் நீரின் வெப்பநிலை, °C (Δt = 4...5 ° C); இந்த விஷயத்தில், t k +36 ° C ஐ விட அதிகமாக இருக்கக்கூடாது.)

t w к1 = t мн + (3…4), (59)

t mn என்பது வருடத்தின் வெப்பமான காலத்தில், °C, ஈரமான வெப்பமானியின்படி வெளிப்புறக் காற்றின் வெப்பநிலை ஆகும்.

t மற்றும் = (3.32+9.11)/2 – 4 = 2.215°C

t mn = 10.5 ° С

t w к1 = 10.5 + 4 = 10.9 ° С

t w k2 =10.9 + 5 = 15.9°C

t k = 15.9 + 5 = 20.9 °C

கட்டுப்பாட்டு வால்வின் முன் திரவ குளிரூட்டியின் துணை குளிரூட்டும் வெப்பநிலை, °C

t per = t w к1 + (1…2)

t per = 10.9 + 2 = 12.9 °C

அமுக்கி சிலிண்டரில் குளிர்பதன நீராவி உறிஞ்சும் வெப்பநிலை, °C

t சூரியன் = t மற்றும் + (15…30), (60)

இங்கு t மற்றும் குளிரூட்டியின் ஆவியாதல் வெப்பநிலை, °C ஆகும்

t சூரியன் = 0.715+25 = 25.715 °C

ஈ) சாதனங்களின் சரிபார்ப்பு கணக்கீட்டைச் செய்யுங்கள், அதற்காக அவை கணக்கிடுகின்றன:

சூத்திரத்தின் படி ஆவியாக்கி மேற்பரப்பு

F மற்றும் = Q கூல் /K மற்றும் ·Δt av. மற்றும், (61)

இங்கு K மற்றும் ஃப்ரீயான் 12 (K மற்றும் = (350...530) W/m 2 K) இல் இயங்கும் ஷெல் மற்றும் குழாய் ஆவியாக்கியின் வெப்ப பரிமாற்ற குணகம்;

Δt சராசரி - ஆவியாக்கியில் குளிரூட்டிகளுக்கு இடையே சராசரி வெப்பநிலை வேறுபாடு, சூத்திரத்தால் தீர்மானிக்கப்படுகிறது

Δt av.i = (Δt b – Δt m)/2.3lg Δt b / Δt m (62)

Δt b = Δt w 2 - t மற்றும் (63)

Δt b = 9.11 – 2.215 =6.895 °C (64)

Δt m =3.32 - 2.215 = 1.105°C

Δt சராசரி = (6.895–1.105)/2.3lg6.895 / 1.105= 3.72 °C

F மற்றும் = 47216/530 3.72 = 23.8 m2

நாம் கணக்கிடப்பட்ட மேற்பரப்பு F ஐ ஆவியாக்கி மேற்பரப்பு F உடன் ஒப்பிடுகிறோம் மற்றும் குளிர்பதன இயந்திரத்தின் தொழில்நுட்ப சிறப்பியல்புகளில் கொடுக்கப்பட்டுள்ளது; இந்த வழக்கில் நிபந்தனை பூர்த்தி செய்யப்பட வேண்டும்

F மற்றும் ≤ F மற்றும் `

23.8 மீ2< 24 м 2 – условие выполняется

சூத்திரத்தின் படி மின்தேக்கி மேற்பரப்பு

F k = Q k /K k ·Δt sr.k, (65)

Q k = Q x + N k.in, (66)

(இங்கே N k.in என்பது அமுக்கியின் நுகரப்படும் குறிகாட்டி சக்தியாகும்; சில விளிம்புடன், காட்டி சக்தியானது அமுக்கியின் நுகரப்படும் சக்திக்கு சமமாக எடுத்துக்கொள்ளப்படலாம், W);

K k என்பது ஃப்ரீயான் 12 (K k = (400...650) W/m 2 K) இல் இயங்கும் ஷெல் மற்றும் குழாய் மின்தேக்கியின் வெப்ப பரிமாற்ற குணகம்;

Δt சராசரி - மின்தேக்கியில் குளிரூட்டிகளுக்கு இடையிலான சராசரி வெப்பநிலை வேறுபாடு, சூத்திரத்தால் தீர்மானிக்கப்படுகிறது, °C

Δt avg.k = (Δt b – Δt m)/2.3lg Δt b / Δt m (67)

Δt b = t k - t w k1 (68)

Δt b = 20.9 - 3.32 = 17.58°C

Δt m = t k - t w k2 (69)

Δt m = 20.9 - 9.11 = 11.79 °C

Δt சராசரி = (17.58 – 11.79)/2.3lg17.58/11.79 = 14 ° C

Q k = 59623.4 + 19800 = 79423.4 W

F k = 79423.4 /400 14 = 14.2 m 2

மின்தேக்கி F k இன் கணக்கிடப்பட்ட மேற்பரப்பு மின்தேக்கி F k` இன் மேற்பரப்புடன் ஒப்பிடப்படுகிறது, இதன் எண் மதிப்பு குளிர்பதன இயந்திரத்தின் தொழில்நுட்ப பண்புகளில் கொடுக்கப்பட்டுள்ளது, மேலும் நிபந்தனை பூர்த்தி செய்யப்பட வேண்டும்.

F முதல் ≤ F முதல் ` வரை

14.2 m2 ≤ 16.4 m2 - நிபந்தனை பூர்த்தி செய்யப்படுகிறது.

மின்தேக்கியில் நீர் ஓட்டம், கிலோ/வி, சூத்திரத்தைப் பயன்படுத்தி கணக்கிடப்படுகிறது

W = (1.1· Q k)/c w (t w k2 - t w k1), (70)

இதில் c w என்பது நீரின் குறிப்பிட்ட வெப்பத் திறன் (c w = 4190 J/(kg K))

W = (1.1·79423.4)/4190·(9.11–1.32) = 2.6 கிலோ/வி.

பயன்படுத்தப்பட்ட ஆதாரங்களின் பட்டியல்

1. SNiP 2.04.05-91. வெப்பமாக்கல், காற்றோட்டம் மற்றும் ஏர் கண்டிஷனிங். - எம்.: ஸ்ட்ரோயிஸ்தாட், 1991.

2. உள் சுகாதார நிறுவல்கள்: காற்றோட்டம் மற்றும் ஏர் கண்டிஷனிங் / பி.வி. பார்கலோவ், என்.என். பாவ்லோவ், எஸ்.எஸ். அமீர்ஜனோவ் மற்றும் பலர்; எட். என்.என். பாவ்லோவா யு.ஐ. ஷில்லர்: 2 புத்தகங்களில். - 4வது பதிப்பு., திருத்தப்பட்டது. மற்றும் கூடுதல் – எம்.: ஸ்ட்ரோயிஸ்தாட், 1992. புத்தகம். 1, 2. பகுதி 3.

3. Averkin A.G. "ஏர் கண்டிஷனிங் மற்றும் குளிர்பதன" பாடத்திற்கான எடுத்துக்காட்டுகள் மற்றும் பணிகள்: பாடநூல். கொடுப்பனவு. – 2வது பதிப்பு., ரெவ். மற்றும் கூடுதல் – எம்.: ASV பப்ளிஷிங் ஹவுஸ், 2003.

4. Averkin A. G. ஏர் கண்டிஷனிங் மற்றும் குளிர்பதனம்: பாடநெறி வேலைக்கான வழிகாட்டுதல்கள். – பென்சா: PISI, 1995.

சுற்றுச்சூழல் பாதிப்பு, கட்டுமான செலவு மற்றும் பயன்பாட்டின் திறன் ஆகியவற்றின் பார்வையில் இருந்து ஆவியாகும் குளிரூட்டும் அமைப்புகள், உலர் குளிரூட்டும் கோபுரங்கள் மற்றும் கலப்பு குளிரூட்டும் கோபுரங்களின் பயன்பாட்டை ஆவணம் பகுப்பாய்வு செய்கிறது.

ATOMPROEKT JSC இன் குளிரூட்டும் கோபுர வடிவமைப்பு குழுவின் தலைவர் மைக்கேல் பிரெஸ்மேன், ஏப்ரல் 13 அன்று சோஸ்னோவி போர் நகரில் மாநில கார்ப்பரேஷன் ரோசாட்டம் பொது கவுன்சிலின் கூட்டத்தில் சாத்தியக்கூறு ஆய்வின் முடிவுகளை வழங்கினார்.

பகுப்பாய்விற்கு இணங்க, ஆவியாதல் குளிரூட்டும் கோபுரங்களைத் தவிர குளிரூட்டும் அமைப்புகளுக்கான எந்தவொரு விருப்பமும் அணு மின் நிலையத்தின் தொழில்துறை தளத்தின் குறிப்பிடத்தக்க விரிவாக்கம் தேவைப்படும். ரஷ்ய கூட்டமைப்பின் சட்டத்தால் அங்கீகரிக்கப்பட்ட தரநிலைகளின் கட்டமைப்பிற்குள் சுற்றுச்சூழலின் தாக்கத்தில் சிறிய வித்தியாசத்துடன், "உலர்ந்த" மற்றும் ஒருங்கிணைந்த குளிரூட்டும் கோபுரங்களைப் பயன்படுத்தி குளிரூட்டும் அமைப்புகளுக்கான விருப்பங்கள் கட்டுமான செலவை விட மூன்று முதல் நான்கு மடங்கு அதிகமாகும். பாரம்பரிய ஆவியாதல் குளிரூட்டும் கோபுரங்கள். அதே நேரத்தில், "உலர்ந்த" குளிரூட்டும் கோபுரங்களின் செயல்பாடு, கட்டுமானத்தின் கீழ் உள்ள மின் அலகுகளின் சக்தியை தீவிரமாக பாதிக்கும், இது வருடத்திற்கு 20 மெகாவாட்டிற்கு மேல் குறைக்கும். இவ்வாறு, "உலர்ந்த" மற்றும் ஒருங்கிணைந்த குளிரூட்டும் கோபுரங்களைப் பயன்படுத்தும் போது வருடாந்திர பொருளாதார "இழப்புகள்" 750 மில்லியன் முதல் 1 பில்லியன் ரூபிள் வரை இருக்கும்.

இரண்டாம் நிலை சுற்று நீர் குளிரூட்டும் முறைக்கு மிகவும் சிக்கனமான விருப்பம் இயற்கை நீர்த்தேக்கங்களைப் பயன்படுத்தி நேரடி-ஓட்ட அமைப்பு ஆகும். இந்த விருப்பம் ATOMPROEKT ஆல் உருவாக்கப்பட்ட ஏற்றுமதி NPP திட்டங்களில் பயன்படுத்தப்படுகிறது, எடுத்துக்காட்டாக, சீனா மற்றும் பின்லாந்தில், ஆனால் நீர் குறியீட்டின் தேவைகளுக்கு ஏற்ப ரஷ்யாவில் பயன்படுத்த முடியாது. இந்த நிலைமைகளின் கீழ், LNPP-2 இன் இரண்டாவது கட்டத்தின் திட்டத்திற்கான மிகவும் பொருளாதார ரீதியாக சாத்தியமான விருப்பம் ஆவியாதல் குளிரூட்டும் கோபுரங்களைப் பயன்படுத்துவதாகும்.

லெனின்கிராட் NPP-2 "AES-2006" திட்டத்தின் படி கட்டப்பட்டது - ஒரு தலைமுறை 3+ அணு மின் நிலையத்திற்கான நவீன பரிணாம வடிவமைப்பு. NPP-2006 திட்டமானது பாதுகாப்பு அமைப்புகளின் நான்கு செயலில் உள்ள சேனல்களைப் பயன்படுத்துகிறது, அவை ஒன்றையொன்று நகலெடுக்கின்றன, அதே போல் செயலற்ற பாதுகாப்பு அமைப்புகளும் உள்ளன, இதன் செயல்பாடு இயற்பியல் விதிகளால் மட்டுமே தீர்மானிக்கப்படுகிறது மற்றும் "மனித" காரணிகளைச் சார்ந்தது அல்ல.

குளிரூட்டும் முறைகள், குளிரூட்டும் ஊடகத்தின் வகையைப் பொறுத்து, நேரடி குளிரூட்டல் மற்றும் திரவ குளிரூட்டியுடன் (மறைமுக குளிரூட்டல்) குளிர்ச்சியாக பிரிக்கப்படுகின்றன.

நேரடி குளிரூட்டலுடன், குளிரூட்டும் சாதனங்களால் உணரப்படும் வெப்பம் நேரடியாக குளிர்பதன கொதிநிலைக்கு மாற்றப்படுகிறது. குளிரூட்டியுடன் குளிரூட்டும்போது, ​​குளிரூட்டும் சாதனங்களில் உள்ள வெப்பம் ஒரு இடைநிலை ஊடகத்திற்கு மாற்றப்படுகிறது - குளிரூட்டி, அதன் உதவியுடன் குளிர்பதன அலகு ஆவியாக்கியில் அமைந்துள்ள குளிரூட்டிக்கு மாற்றப்படுகிறது, இது பொதுவாக குளிர்விக்கப்படும் பொருளிலிருந்து சிறிது தொலைவில் அமைந்துள்ளது. .

இந்த குளிரூட்டும் முறை மூலம், குளிரூட்டப்பட்ட பொருளில் இருந்து வெப்பத்தை அகற்றுவது, குளிர்விக்கும் சாதனங்களில் குளிரூட்டியின் வெப்பநிலையை அதன் ஒருங்கிணைப்பு நிலையை மாற்றாமல் அதிகரிக்கிறது.

ஒரு குறிப்பிட்ட முறையின் பயன்பாட்டின் பகுதிகள் அவற்றின் குணாதிசயங்களால் தீர்மானிக்கப்படுகின்றன, இது தொழில்நுட்ப செயல்முறையையும் பொருளாதார குறிகாட்டிகளையும் பாதிக்கிறது.

நேரடி குளிரூட்டலுடன் கூடிய குளிர்பதன அமைப்பு எளிமையானது ஏனெனில் குளிரூட்டியை குளிர்விப்பதற்கான ஆவியாக்கி மற்றும் அதன் சுழற்சிக்கான பம்ப் இதில் இல்லை. இதன் விளைவாக, இந்த நிறுவலுக்கு மறைமுக குளிரூட்டும் நிறுவலுடன் ஒப்பிடும்போது குறைந்த ஆரம்ப செலவுகள் தேவை, அத்துடன் குறைந்த ஆற்றல் செலவுகள்.

அதே நேரத்தில், நேரடி குளிரூட்டும் முறையும் கடுமையான குறைபாடுகளைக் கொண்டுள்ளது, அதாவது:

கணினி அடர்த்தி மீறப்பட்டால், குளிர்பதனப் பொருள் வளாகத்திற்குள் (கருவிகள்) நுழையும் ஆபத்து உள்ளது. அம்மோனியா போன்ற நச்சு குளிர்பதனப் பொருட்களைப் பயன்படுத்தும்போது மக்களுக்கு ஆபத்து கணிசமாக அதிகரிக்கிறது.

ஃப்ரீயான்கள் போன்ற பாதுகாப்பான குளிர்பதனப் பொருட்களைப் பயன்படுத்தும்போது கூட, அதிக எண்ணிக்கையிலான மக்கள் இருக்கும் அறைகளை நேரடியாக குளிர்விப்பது விரும்பத்தகாதது.

நீண்ட காலமாக இரு அமைப்புகளின் நன்மைகள் மற்றும் தீமைகளின் இந்த விகிதம் அவற்றில் எதற்கும் முக்கிய நன்மைகளை வழங்கவில்லை.

இருப்பினும், குளிரூட்டும் சாதனங்களுக்கு குளிர்பதன விநியோகத்தின் தானியங்கி கட்டுப்பாட்டின் வருகை மற்றும் பரவலான பயன்பாடு காரணமாக, நேரடி குளிரூட்டலுடன் கூடிய குளிர்பதன அலகுகள் மூலதனம் மற்றும் இயக்க செலவுகளில் மிகவும் சிக்கனமானவை மற்றும் அதிக நீடித்த தன்மை கொண்டவை.

குளிரூட்டும் சாதனங்களின் வகை மற்றும் குளிரூட்டப்பட்ட அறையில் காற்று சுழற்சியை ஒழுங்கமைக்கும் முறையைப் பொறுத்து, காற்று மூலம் வெப்ப பரிமாற்றத்துடன் தொடர்பு இல்லாத குளிரூட்டல் பேட்டரி குளிரூட்டும் அமைப்புகளாக பிரிக்கப்பட்டுள்ளது (பேட்டரிகளைப் பயன்படுத்தும் போது - இலவச காற்று இயக்கத்துடன் குளிரூட்டும் சாதனங்கள்), காற்று குளிரூட்டல் ( காற்று குளிரூட்டிகளைப் பயன்படுத்தும் போது - கட்டாய காற்று இயக்கத்தில் குளிரூட்டும் சாதனங்கள் மற்றும் கலப்பு குளிர்ச்சி (பேட்டரிகள் மற்றும் ஏர் கூலர்களைப் பயன்படுத்தி).

காற்று குளிரூட்டும் அமைப்பு அறையில் கட்டாய காற்று இயக்கம் மற்றும் அதன் குறிப்பிடத்தக்க அதிக வேகத்தால் வகைப்படுத்தப்படுகிறது, சில சாதனங்களில் 10 மீ/வி வரை அடையும்.

காற்று குளிரூட்டலுடன், காற்று சிறப்பாக கலக்கப்படுகிறது, இதன் விளைவாக வெப்பநிலை மற்றும் காற்றின் ஈரப்பதம் அளவு முழுவதும் கூர்மையான வேறுபாடு இல்லை.

காற்று குளிரூட்டும் அமைப்புகளின் சிறப்பியல்பு அதிக காற்றின் வேகம் குளிரூட்டப்பட்ட உடல் மற்றும் காற்று மற்றும் காற்று மற்றும் குளிரூட்டும் சாதனங்களுக்கு இடையில் வெப்ப பரிமாற்ற செயல்முறையை தீவிரப்படுத்துகிறது (காற்று குளிரூட்டலின் போது வெப்ப பரிமாற்ற குணகம் சராசரியாக மூன்று முதல் நான்கு மடங்கு அதிகரிக்கிறது). இது குளிரூட்டும் நேரத்தை குறைக்கிறது மற்றும் செயலாக்க நேரத்தை குறைக்கிறது.

காற்று குளிரூட்டிகளுடன் கூடிய குளிர்பதன அமைப்புகளில் உள்ளார்ந்த நன்மைகள் வெளிப்படையானவை, எனவே திட்டமானது ஒரு நேரடி பரவலாக்கப்பட்ட குளிரூட்டும் திட்டத்தைப் பயன்படுத்துகிறது, காற்று குளிரூட்டிகள் குளிரூட்டும் சாதனங்களாக தேர்ந்தெடுக்கப்படுகின்றன.

குளிர்பதன அலகு குறைந்த மற்றும் உயர் அழுத்த பக்கங்களுக்கு இடையே உள்ள அழுத்த வேறுபாடு காரணமாக த்ரோட்டிங் சாதனங்களுக்கு குளிர்பதனப் பொருள் வழங்கப்படுகிறது.

ஒரு பரவலாக்கப்பட்ட அறை குளிரூட்டும் முறையின் பயன்பாடு மையப்படுத்தப்பட்ட குளிரூட்டும் முறையை விட பல நன்மைகளைக் கொண்டுள்ளது, அவை:

• - ஒருவருக்கொருவர் குளிரூட்டப்பட்ட பொருட்களின் சுதந்திரம்;
• - மிகவும் நம்பகமான செயல்பாடு, துல்லியமான வெப்பநிலை நிலைகளை நிறுவுதல்;
• - உபகரணங்களின் அளவு மற்றும் குழாய்களின் நீளத்தை குறைத்தல்;
• - நிறுவல் பணியின் அளவை எளிமைப்படுத்துதல் மற்றும் குறைப்பதன் காரணமாக ஒருங்கிணைந்த குளிர்பதன இயந்திரங்களைப் பயன்படுத்துவதற்கான சாத்தியம் மற்றும் அவற்றின் அதிக நம்பகத்தன்மை;
• - நிறுவலுக்கான உபகரணங்களின் உயர் தொழிற்சாலை தயார்நிலை.