Arranque suave de un motor eléctrico con sus propias manos. Aplicación del microcircuito KR1182PM1. Arranque suave de un motor eléctrico Arranque suave de un motor CC

19.08.2023

20. Métodos para arrancar un motor CC.

Hay tres formas posibles de arrancar el motor:

1) arranque directo, cuando el circuito del inducido se conecta directamente a la red a su máxima tensión;

2) arrancar utilizando un reóstato de arranque o resistencias de arranque conectadas en serie al circuito del inducido;

3) comenzar con un voltaje bajo del circuito de armadura.

El arranque directo se utiliza solo para motores con una potencia de hasta varios cientos de vatios, para los cuales Ra es relativamente grande y, por lo tanto, al arrancar, el proceso de arranque no dura más de 1 a 2 segundos.

Lo más común es comenzar usando un reóstato de arranque o resistencias de arranque.

Métodos para arrancar un motor de CC.

1. inicio directo- el devanado del inducido está conectado directamente a la red.

La corriente del inducido del motor está determinada por la fórmula. (4.1) Si suponemos que durante el arranque directo los valores de la tensión de alimentación U y la resistencia del devanado del inducido R I permanece sin cambios, entonces la corriente de armadura depende de la EMF trasera mi. En el momento inicial del lanzamiento de la armadura, el motor está parado (  =0) y en su devanado E=0 Por lo tanto, cuando se conecta a la red, aparece una corriente de arranque en el devanado.
. (4.2) Generalmente resistencia  R I poco, Especialmente en motores de alta potencia, el valor de la corriente de arranque alcanza 20 veces la corriente nominal del motor. Valores inaceptablemente grandes, 10. Esto crea el peligro de romper el eje de la máquina y aparecen fuertes chispas debajo de las escobillas del conmutador. Por esta razón, este tipo de arranque se utiliza sólo para motores de baja potencia con  R I relativamente grande.

2)Arranque del reóstato- Se incluye un reóstato de arranque en el circuito del inducido para limitar la corriente. En el momento inicial de puesta en marcha en  =0 Y R PAG =máximo La corriente de armadura será igual.

. (4.3) El valor máximo de R p se selecciona de modo que para máquinas de alta y media potencia la corriente de inducido en el arranque
y para máquinas de baja potencia
. Consideremos el proceso de arranque reostático usando el ejemplo de un motor con excitación en paralelo (Fig. 4.1). En el momento inicial, la puesta en marcha se realiza según la característica reostática 4, correspondiente al valor máximo de resistencia. R PAG, mientras el motor desarrolla el par de arranque máximo METRO nmáx.Reóstato de ajuste R R se emite de modo que I V Y F fueron máximos. A medida que el motor acelera, el par motor disminuye, ya que a medida que aumenta la velocidad del rotor, la EMF también aumenta. mi, y como resultado, la corriente del inducido, que determina su valor, disminuye. Al alcanzar un cierto valor METRO pmín pieza de resistencia R PAG se emite, como resultado de lo cual el par aumenta nuevamente a METRO nmáx, el motor pasa al funcionamiento según la característica reostática 3 y acelera hasta el valor METRO pmín. Por lo tanto, reduciendo gradualmente la resistencia del reóstato de arranque, el motor se acelera a lo largo de segmentos individuales de la característica reostática hasta alcanzar la característica natural 1. El par de arranque promedio se determina a partir de la expresión
. (4.4) el motor acelera con cierta aceleración constante.

Un arranque similar es posible para motores excitados en serie. El número de etapas de arranque depende de la rigidez de la característica natural y de los requisitos para un arranque suave. Los reóstatos de arranque están diseñados para funcionar a corto plazo con corriente.

En dispositivos reales el arranque es automático. Microcontrolador, según dado el algoritmo, controla los elementos de conmutación (control de relé), apagando secciones del reóstato de arranque e implementando prácticamente el proceso descrito anteriormente.

El algoritmo de control se puede construir utilizando tres principios básicos:

1) principio CEM

2) Principio actual

3) El principio del tiempo.

La idea de implementar estos principios se puede explicar utilizando un circuito de arranque basado en relés electromagnéticos (que se usaba prácticamente antes de la introducción generalizada de los sistemas de control por microprocesadores) Figura 4.3. En paralelo al inducido de la máquina se conectan una serie de relés que, con un aumento de la velocidad de rotación, y por tanto de la EMF, se activan secuencialmente y, con sus contactos, retiran de funcionamiento las secciones del reóstato de arranque, reduciendo gradualmente la Resistencia del circuito de armadura.

Cuando se utiliza el principio actual, se utilizan relés de corriente conectados en serie, que dan una orden a través de sus contactos normalmente cerrados para encender secuencialmente los contactores Ki correspondientes cuando la corriente cae a un nivel determinado.

El principio del tiempo implica el uso de relés de tiempo que, a través de ajustes de tiempo calculados, dan una orden para evitar las secciones del reóstato.

4)Comience aumentando suavemente el voltaje de suministro. el arranque se realiza desde una fuente de energía regulada separada. Se utiliza para motores de alta potencia, donde no es práctico utilizar reóstatos voluminosos debido a importantes pérdidas de energía.

Los dispositivos de motor semiconductores de bajo voltaje (SSRV) sirven para reducir los efectos dañinos de las sobrecorrientes que causan tensión mecánica en los equipos y componentes del sistema. En ABB Inc. Se hace especial hincapié en ampliar las funciones de los arrancadores “suaves”, que también pueden utilizarse como dispositivos de parada protectora del motor. El funcionamiento de dichos arrancadores se basa en el control del motor eléctrico, el voltaje y la temperatura. Un nuevo enfoque para resolver el problema es aumentar suavemente el par en lugar del voltaje en el motor. liso lanzamiento Calcula la potencia real del estator, sus pérdidas, etc. como resultado, la potencia real se transfiere al rotor. Circuitos temporizadores para encender periódicamente la carga. Es importante que el par motor ya no depende directamente de la tensión suministrada al motor ni de sus características mecánicas. El aumento del par se produce de acuerdo con un programa de aceleración cronometrada. Los arrancadores "suaves" de bajo voltaje de Eaton (S752. SB01 y S811) utilizan un voltaje modulado por ancho de pulso (PWM) con una amplitud de 24 V para controlar el devanado del contactor. Al mismo tiempo, en estado estable el dispositivo consume sólo 5 W. Los dispositivos de gestión de motores Danfoss Ci-tronic cubren una gama de hasta 20 kW (dependiendo del voltaje de entrada). El módulo más pequeño del dispositivo. liso lanzamiento El MCI-3 tiene sólo 22,5 mm de ancho. El módulo MCI-15 está diseñado para funcionar con un motor con una potencia de hasta 7,5 kW a un voltaje de 480 V. Una característica importante de los arrancadores SSRV es la parada suave del motor. Dispositivos...

Para el diagrama "Dispositivo de arranque suave para herramientas eléctricas"

Los fallos que a veces se producen en las herramientas eléctricas portátiles (amoladoras, taladros eléctricos y sierras de calar) suelen estar asociados a su alta corriente de arranque y a importantes cargas dinámicas en las piezas de la caja de cambios que se producen durante un arranque repentino del motor. liso lanzamiento El motor eléctrico colector descrito en tiene un diseño complejo, contiene varias resistencias de precisión y requiere una configuración minuciosa. Utilizando el microcircuito regulador de fase KR1182PM1, fue posible producir un dispositivo mucho más simple para un propósito similar que no requiere configuración. A él podrás conectar sin ninguna modificación cualquier herramienta eléctrica portátil alimentada por red monofásica de 220 V, 50 Hz. Iniciar y detener motor Se producen mediante el interruptor de la herramienta eléctrica, y en su estado apagado el dispositivo no consume corriente y puede permanecer conectado a la red indefinidamente. Esquema El dispositivo propuesto se muestra en la figura. El enchufe XP1 se enchufa en la toma de corriente y el enchufe de la herramienta eléctrica se inserta en la toma XS1. Esquemas para duplicar la tensión CC a 2 kV Se pueden instalar y conectar en paralelo varios enchufes para herramientas que funcionen alternativamente. Cuando el circuito de la herramienta eléctrica se cierra mediante su propio interruptor, se suministra tensión al regulador de fase DA1. El condensador C2 comienza a cargarse y el voltaje a través de él aumenta gradualmente. Como resultado, el retraso en la inclusión de los tiristores internos del regulador, y con ellos el triac VSI, en cada medio ciclo posterior de la tensión de red disminuye, lo que conduce a un aumento suave del flujo a través del motor y, como como resultado, un aumento en su velocidad. Con la capacitancia del condensador C2 indicada en el diagrama, la aceleración del motor eléctrico al máximo...

Para el circuito "Convertidor DC-DC que genera dos voltajes"

Fuente de alimentación Convertidor de corriente de doble voltaje Steven Sarns (Donver, CO) La transferencia de datos RS-232-C es uno de los muchos ejemplos en los que es necesario tener una placa pequeña que proporcione suministro de energía tanto positiva como negativa. El circuito que se muestra en la figura satisface estos requisitos y contiene una cantidad significativamente menor de componentes que dispositivos similares, debido a que realiza simultáneamente las funciones de un convertidor inductivo elevador e inversor. esquema Dicho convertidor incluye una fuente de pulsos de reloj de cuatro fases, un inductor y dos interruptores (Fig. 1). Fig. 1 Durante la primera fase de los pulsos de reloj, el inductor L almacena energía a través de los interruptores S1 y S2. Regulador de potencia en tc122 25 Durante la segunda fase, el interruptor S2 se abre y la energía se transfiere al bus de voltaje de salida positivo. Durante la tercera fase, ambos interruptores se cierran, lo que hace que el inductor vuelva a acumular energía. Cuando se abre el interruptor S1 durante la fase final de los pulsos de reloj, esta energía se transfiere al bus de alimentación negativo. En un circuito práctico (Fig. 2), el D-flip-flop U1 genera pulsos de reloj de cuatro fases y los transistores Q1 y Q2 actúan como interruptores. Fig. 2 Cuando se reciben pulsos de reloj con una frecuencia de 8 kHz en la entrada, proporciona un voltaje de ±12 V para alimentar el controlador del bus lineal...

Para el circuito "GENERADOR DE CORRIENTE ESTABLE"

Para el diseñador de radioaficionados GENERADOR ESTABLE Generadores estables actual Los dispositivos generalmente se llaman. cuya corriente de salida es prácticamente independiente de la resistencia de carga. Puede encontrar aplicación, por ejemplo, en óhmetros con escala lineal. En la Fig. La Figura 1 muestra el principio de un generador estable basado en dos transistores de silicio. El tamaño del transistor colector V2 está determinado por la relación Ik = 0,66/R2.Puc.1. Por ejemplo, con R2 igual a 2,2 k0m. la corriente del colector del transistor V2 será igual a 0,3 mA y permanecerá casi constante cuando la resistencia de la resistencia Rx cambie de 0 a 30 k0m. Diagrama de un transmisor de radio simple para 6p45s Si es necesario, el valor permanente actual se puede aumentar a 3 mA; para ello, la resistencia de la resistencia R2 debe reducirse a 180 ohmios. Un aumento adicional manteniendo una alta estabilidad de su valor tanto cuando cambia la carga como cuando aumenta la temperatura sólo se puede lograr cuando se utiliza un generador de tres transistores como se muestra en la Fig. 2. En este caso, los transistores V2 y V3 deben tener una potencia media y el voltaje de la segunda fuente de alimentación debe ser 2...3 veces mayor que el voltaje de alimentación de los transistores V1, V2. La resistencia de la resistencia R3 se calcula utilizando la fórmula anterior, pero además se ajusta teniendo en cuenta la dispersión de las características de los transistores. Puc.2 "Elektrotehnicar" (RFSY), 1976, N 7-8 ...

Para el circuito "Oscilador local VHF con PLL"

Las unidades de radioaficionado con oscilador local VHF con PLL. Los heterodinos con bucle de bloqueo de fase (PLL) permiten resolver con medios bastante simples el problema de crear una fuente altamente estable de señal de frecuencia variable para equipos deportivos VHF. En la figura se muestra un oscilador local de este tipo. Se utilizó en un receptor en el rango de 144-146 MHz con una conversión de frecuencia y una frecuencia intermedia de 10,7 MHz. El oscilador local consta de un oscilador controlado en el transistor V1. un oscilador de cuarzo de referencia (KG) y un oscilador de rango de alta estabilidad (OFV), un mezclador en el transistor V3, un detector de fase en los diodos V1, V5 y un amplificador en el chip A1. Circuitos para TS106-10 Los elementos de un generador de cuarzo y de rango altamente estable no se muestran en la figura. El generador controlado produce una señal que cambia cuando se aplica un voltaje de control al varicap V2, dentro del rango de 154,7-156,7 MHz. La señal de este generador se suministra a una de las puertas del transistor V3 y, a través de una etapa intermedia, al primer mezclador del receptor. A la segunda puerta del transistor de efecto de campo del oscilador de cuarzo de impedancia se suministra una señal con una frecuencia de 161 MHz. En el paso de banda se aísla una señal diferencial, cuya frecuencia puede estar en el rango de 4,3-6,3 MHz. filtro L5C10C11L6C12. Esta señal, junto con el voltaje de alta frecuencia del generador de rango, se suministra al detector de fase. La señal de error pasó a través del filtro de paso bajo L7C15 y...

Para el circuito "Convertidor DC 12 V a AC 220 V"

Fuente de alimentación Convertidor de voltaje de 12 V a 220 V CA Anton Stoilov Ofrecido esquema convertidor permanente voltaje 12 V CA 220 V, que, cuando se conecta a una batería de automóvil con una capacidad de 44 Ah, puede alimentar una carga de 100 vatios durante 2-3 horas. Consiste en un oscilador maestro en un multivibrador simétrico VT1, VT2, cargado en potentes interruptores parafásicos VT3-VT8, que conmutan la corriente en el devanado primario del transformador elevador TV. VD3 y VD4 protegen los potentes transistores VT7 y VT8 de sobretensiones cuando funcionan sin carga. El transformador está hecho sobre un núcleo magnético Ш36х36, los devanados W1 y W1" tienen cada uno 28 vueltas de PEL 2.1, y W2 - 600 vueltas de PEL 0.59, y W2 se enrolla primero y W1 se enrolla encima con un cable doble. (con el objetivo de lograr la simetría de los semidevanados). Al ajustar con el trimmer RP1, se logra una distorsión mínima de la forma de onda del voltaje de salida "Radio Television Electronics" N6/98, pp. 12,13....

Para el esquema "Regulador de voltaje universal y cargador-arrancador para"

Muy a menudo, en la práctica de la radioafición existe la necesidad de ajustar el voltaje alterno dentro del rango de 0...220 V. Los LATR (autotransformadores) se utilizan ampliamente para este propósito. Pero su edad ya pasó y estos voluminosos dispositivos fueron reemplazados por modernos reguladores de tiristores, que tienen un inconveniente: el voltaje en tales dispositivos se regula cambiando la duración de los pulsos de voltaje alterno. Debido a esto, es imposible conectarles una carga altamente inductiva (por ejemplo, un transformador o inductor, así como cualquier otro dispositivo de radio que contenga los elementos enumerados anteriormente). El regulador de voltaje que se muestra en la figura está libre de este inconveniente. . Combina: un dispositivo de protección contra sobrecarga de corriente, un regulador de tensión de tiristores con un regulador de puente y una alta eficiencia (92...98%). Además, el regulador funciona junto con un potente transformador y rectificador, que se puede utilizar para apagar automáticamente los equipos de radio de las baterías de los automóviles y como dispositivo de arranque cuando la batería está descargada.Parámetros principales del regulador de voltaje: tensión nominal de alimentación, V220 ± 10%; Tensión de salida CA, V 0...215; Eficiencia, nada menos, porcentaje(s) 92; Potencia máxima de carga, kW 2. Parámetros principales del dispositivo de carga y arranque: Voltaje de salida permanente corriente, V 0...40; Corriente continua consumida por la carga, A 0...20; Corriente de arranque (con duración lanzamiento 10 c), A 100. El interruptor SA2 selecciona la regulación de voltaje alterno dentro del 0...98% de la red,...

Para el circuito "Relé de señal de giro por tiristor"

Electrónica automotriz Relé de señal de giro de tiristor. Kazan A. STAKHOV Se puede diseñar un relé de señal de giro de automóvil sin contacto utilizando diodos controlados por silicio: tiristores. Esquema Tal relé se muestra en la figura. El relé es un multivibrador convencional en los transistores T1 y T2, cuya frecuencia de conmutación determina la frecuencia de parpadeo de las lámparas, ya que el mismo multivibrador controla el interruptor en los tiristores D1 y D4. -En el multivibrador pueden funcionar transistores de potencia de baja frecuencia. Cuando se conectan mediante un interruptor P1 de las luces de señalización de las luces de posición delanteras y traseras, la señal del multivibrador abre el tiristor D1 y el voltaje de la batería se aplica a las luces de señalización. En este caso, la placa derecha del condensador C1 está cargada positivamente (con respecto a la placa izquierda) a través de la resistencia R5. Circuito del termostato triac Cuando el pulso de activación del multivibrador se aplica al tiristor D4, el mismo tiristor se abre y el condensador cargado C1 se conecta al tiristor D1 para que reciba instantáneamente un voltaje inverso entre el ánodo y el cátodo. Este voltaje inverso cierra el tiristor D1, que interrumpe la corriente en la carga. El siguiente impulso de activación del multivibrador abre nuevamente el tiristor D1 y se repite todo el proceso. Los diodos D223 se utilizan para limitar las emisiones negativas. actual y mejorar el arranque de los tiristores. En el interruptor se pueden utilizar cualquier tiristor de baja potencia con cualquier índice de letras. Al usar esto...

Para el circuito "Plancha con indicación sonora de calentamiento"

Propongo una forma sencilla de sustituir la indicación luminosa del calentamiento de la bobina de hierro por una sonora: tomé el chip DD1, ya soldado al altavoz BA, de una postal musical. Está alimentado por el elemento STs21 de 1,5 V. permanente corriente, y la bombilla de la plancha es de 1,5 V CA, por lo que es necesario incluir el diodo VD1 KD105B y el condensador C1 en el circuito. La melodía de la postal se encendió conectando dos contactos, por lo que deben soldarse entre sí. Con esto configuramos el modo “inicio de melodía”. Habiendo retirado el componente de potencia del circuito, liberamos los pines 1 y 2 para su posterior conexión a los contactos de hierro. Soldar un diodo a uno de los terminales. esquema Se conecta a los contactos de la bombilla y se fija dentro del cuerpo de hierro. Comprobado esquema encendiendo la plancha en la red (la melodía se enciende) y calentando la bobina a una cierta temperatura, después de lo cual la melodía se apaga, indicando que la bobina está apagada. D. Pechenkov, región de Minsk...

Para el circuito "Microtransmisor con estabilizador de corriente"

Radio espía - Micro transmisor con estabilizador Esquema fácil de configurar y fabricar, le permite cambiar la frecuencia en un amplio rango. El dispositivo conserva su capacidad robótica a una tensión de alimentación superior a 1 V. Fig. 1...

Se pueden utilizar tres métodos para arrancar motores de CC:

1) arranque directo, en el que el devanado del inducido se conecta directamente a la red;

2) arranque reostático utilizando un reóstato de arranque conectado al circuito del inducido para limitar la corriente durante el arranque;

3) comenzando por aumentar suavemente la tensión suministrada al devanado del inducido.

Arranque directo. Normalmente en los motores de corriente continua la caída de tensión es I nombre ∑ r en la resistencia interna del circuito de la armadura es del 5 al 10% de Ud. nombre , por lo tanto, con arranque directo, la corriente de armadura I norte = Ud. nombre /∑ r= (10 ÷ 20) I nom, lo que crea el peligro de romper el eje de la máquina y provoca fuertes chispas debajo de los cepillos. Por este motivo, el arranque directo se utiliza principalmente en motores de baja potencia (hasta varios cientos de vatios), en los que la resistencia ∑ r relativamente grande y sólo en algunos casos para motores con excitación en serie con una potencia de varios kilovatios. Al arrancar dichos motores directamente I norte = (4 ÷ 6) I nom.

Proceso transitorio de cambio de velocidad de rotación. norte y corriente de armadura I a Durante el proceso de arranque está determinado por la carga del motor y su constante de tiempo electromecánica. t metro . Para determinar la naturaleza del cambio. norte Y I a Al arrancar un motor con excitación en paralelo, partiremos de las ecuaciones:

Dónde j– momento de inercia de las masas giratorias del motor eléctrico y del mecanismo de producción conectado a él; METRO n – par de frenado creado por la carga.

De (2.82b) determinamos la corriente de armadura

. (2.83)

Sustituyendo su valor en (2.82a), obtenemos

(2.84a)

, (2.84b)

Ud.¿Dónde está la velocidad de rotación en ralentí ideal?

Reducción de la velocidad de rotación durante la transición.

de inactivo a cargado; norte norte = norte 0 – Δ norte n – velocidad de rotación estable con carga del motor; – constante de tiempo electromecánica que determina la velocidad del proceso transitorio.

Donde I norte = METRO norte /(Con metro F)– corriente constante del inducido después del final del proceso de arranque, determinada por el par de carga METRO norte .

Resolviendo la ecuación (2.84b), obtenemos

. (2.85a)

Constante de integración A encontramos a partir de las condiciones iniciales: en t = 0; norte= 0 y Una = – norte norte . Como resultado tenemos

. (2.85b)

Arroz. 2.65 – Proceso transitorio de cambio de velocidad de rotación y corriente de armadura durante el arranque directo de un motor de CC

La dependencia de la corriente del inducido con el tiempo al arrancar el motor se determina a partir de (2.83). Sustituyendo el valor en él.

, (2,85v)

obtenido de (2.846) y (2.856), y reemplazando norte norte = norte 0 – Δ norte, tenemos

. (2.86a)

Considerando el valor Δ norte norte , norte 0 , t m y METRO norte/ Con metro F, obtenemos

Dónde I inicio = Ud./∑r– corriente de arranque inicial.

En la Fig. La Figura 2.65 muestra la dependencia del cambio en la corriente del inducido y la velocidad de rotación (en unidades relativas) durante el arranque directo de un motor con excitación en paralelo. Se supone que el tiempo de proceso transitorio en el inicio es igual a (3–4) t m.Durante este tiempo, la velocidad de rotación norte alcanza (0,95 – 0,98) desde el valor de estado estacionario norte norte , y la corriente de armadura I a también se aproxima al valor de estado estacionario.

Arranque del reóstato. Este método es el más extendido. En el momento inicial de puesta en marcha en norte= 0 actual I norte = U/(∑r+r PAG). Resistencia máxima del reóstato de arranque r n se selecciona de modo que para máquinas de alta y media potencia la corriente de inducido en el arranque I norte = (1,4 ÷ 1,8) I nom, y para máquinas de baja potencia I norte = (2 ÷ 2,5) I nom. Consideremos el proceso de arranque reostático usando el ejemplo de un motor con excitación en paralelo. En el período inicial, la puesta en marcha se realiza según la característica reostática. 6 (Figura 2.66, A), correspondiente al valor máximo de resistencia rp reóstato de arranque; Al mismo tiempo, el motor desarrolla el par de arranque máximo. METRO p.máx.

Arroz. 2.66 – Cambio en la velocidad de rotación y el par durante el arranque reostático de motores con excitación en paralelo y en serie

Reóstato de regulación r r. en este caso, se emite de modo que la corriente de excitación I La entrada y el flujo F fueron máximos. A medida que el motor acelera, el par motor disminuye, ya que, por ejemplo, aumenta al aumentar la velocidad de rotación. d.s. mi y la corriente de armadura disminuye Yo a =(U – E)/(∑r+r PAG ). Al alcanzar un cierto valor METRO p.min se elimina parte de la resistencia del reóstato de arranque, como resultado de lo cual el par aumenta nuevamente a METRO p.máx. En este caso, el motor pasa a funcionar según la característica del reóstato. 5 y acelera hasta llegar METRO p.mín. Por lo tanto, al reducir gradualmente la resistencia del reóstato de arranque, el motor se acelera a lo largo de segmentos separados de las características reostáticas. 6,5,4,3 Y 2 (ver líneas gruesas en la Fig. 2.66, A) antes de alcanzar la característica natural 1 . Par de arranque promedio METRO n.sr = 0,5 ( METRO p.max + METRO p.min) = constante, como resultado de lo cual el motor acelera con una aceleración constante. De la misma forma, se pone en marcha un motor con excitación secuencial (Fig. 2.66, b). El número de etapas del reóstato de arranque depende de la rigidez de la característica natural y de los requisitos para un arranque suave (diferencia permitida METRO p.máx – METRO p.min).

Los reóstatos de arranque están diseñados para funcionar a corto plazo con corriente.

En la Fig. La figura 2.67 muestra las dependencias de la corriente de armadura. I a, momento electromagnético METRO, momento de carga METRO n y velocidad de rotación norte con arranque reostático del motor (diagramas simplificados).

Arroz. 2.67 – Proceso transitorio de cambio de velocidad de rotación, par y corriente de armadura durante el arranque reostático de un motor de CC

Al emitir etapas individuales del reóstato de arranque, la corriente del inducido I a alcanza un cierto valor máximo y luego disminuye según la ecuación (2.85b) hasta un valor mínimo. En este caso, la constante de tiempo electromecánica y la corriente inicial tendrán valores diferentes para cada etapa del reóstato de arranque:

;

De acuerdo con el cambio en la corriente del inducido, el par electromagnético también cambia. METRO. Frecuencia de rotación norte varía según la ecuación

Dónde norte inicial: velocidad de rotación inicial cuando se opera en la etapa correspondiente del reóstato de arranque.

Sombreado en la Fig. El área 2,67 corresponde a valores de par dinámico. METRO estrépito = METRO – METRO n, asegurando la aceleración del motor a una velocidad de rotación constante.

Comience aumentando suavemente el voltaje de suministro. Al arrancar el reóstato se producen pérdidas de energía bastante importantes en el reóstato de arranque. Este inconveniente se puede eliminar si se arranca el motor aumentando gradualmente el voltaje suministrado a su devanado. Pero para esto es necesario tener una fuente de CC separada con voltaje ajustable (generador o rectificador controlado). Esta fuente también se utiliza para regular la velocidad del motor.

Buen comienzo

motor de corriente continua con escobillas

(DPT)

Puede ser necesario encender suavemente un motor de conmutador, por ejemplo, para evitar sobretensiones en los circuitos de alimentación. O evitar impactos bruscos en la transmisión de propulsión. Es una buena idea encender los faros para aumentar la vida útil de las lámparas.

En mi caso, era necesario suministrar la máxima potencia al motor eléctrico en funcionamiento de un vehículo eléctrico con la llave de control electrónica retirada del modo de control PWM para evitar que se sobrecalentara con la carga máxima.

En la Fig. 1 y fig. 2 muestra dos diagramas de implementación de dichos dispositivos.

Diseño 1:

Un circuito simple de un circuito de arranque suave que utiliza un temporizador integrado KR1006VI1 (o serie 555 importada)

Figura 1. Diseño 1

Cuando se aplica un voltaje de 12V, el temporizador con elementos de ajuste (PWM) se pone en marcha y comienza a generar pulsos en la salida del IC 3 con una frecuencia constante y un ancho de pulso que varía con el tiempo. El tiempo lo establece la capacitancia del condensador C1. A continuación, estos pulsos se alimentan a la puerta de un potente transistor de efecto de campo, que controla la carga en la salida del dispositivo. R3 es estrictamente de 2 Mohm. El voltaje de funcionamiento de los condensadores electrolíticos es de 25 voltios.
Nota: este dispositivo está ubicado lo más cerca posible del ventilador de lo contrario, pueden surgir interferencias que interferirán con el funcionamiento normal del automóvil (por supuesto, el Zhiguli no es un obstáculo).

Diseño 2:

Un circuito igualmente sencillo basado en el mismo temporizador integrado.

Fig.2 Diseño 2

Diseño 3:

Circuito aplicado a un coche eléctrico. El dispositivo se inicia utilizando el botón "Inicio".

Fig.2 Diseño 3

El valor de la resistencia R2 debe ser de al menos 2,2 mOhm; de lo contrario, los transistores no se abrirán completamente (100%).
La fuente de alimentación del circuito se limita a 7,5 V mediante un diodo Zener KS175Zh para limitar la tensión de control suministrada a la puerta de los transistores. De lo contrario, las bases de los transistores se saturan.
El dispositivo se enciende usando el botón "Encendido" aplicando energía, mientras se desbloquean simultáneamente los transistores de potencia. Cuando el dispositivo está apagado, se evita el modo lineal; cuando disminuye el suministro de energía a los circuitos de control, los transistores se cierran instantáneamente.