Métodos y tecnologías de cementación de pozos: cómo preparar y llenar la lechada de lechada. Método de sellado del espacio anular de tuberías del tipo "tubería en tubería" Llenado de la tubería con tecnología de mortero de cemento
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240 RUB | UAH 75 | $ 3.75 ", MOUSEOFF, FGCOLOR," #FFFFCC ", BGCOLOR," # 393939 ");" onMouseOut \u003d "return nd ();"\u003e Resumen - 240 rublos, entrega 1-3 horas, de 10-19 (hora de Moscú), excepto el domingo
Bortsov Alexander Konstantinovich. Tecnología de construcción y métodos para calcular el estado de tensión de tuberías submarinas de tubería en tubería: limo RSL OD 61: 85-5 / 1785
Introducción
1. Construcción de la tubería submarina tubería en tubería con el espacio anular relleno con piedra de cemento 7
1.1. Estructuras de tuberías de dos tubos 7
1.2. Estudio de viabilidad del cruce submarino del ducto a ducto 17
1.3. Análisis del trabajo realizado y definición de las tareas de investigación 22
2. Tecnología de cementación del espacio anular de tuberías "tubería en tubería" 25
2.1. Materiales para cementar el espacio anular 25
2.2. Selección de la formulación de la lechada de cemento 26
2.3. Equipo de cementación 29
2.4. Llenado del espacio anular 30
2.5. Cálculo de cementación 32
2.6. Verificación experimental de la tecnología de cementación 36
2.6.1. instalación y prueba de frotamiento de caballos de dos tubos 36
2.6.2. Cementado del espacio anular 40
2.6.3. Pruebas de resistencia de tuberías 45
3. Estado de tensión-deformación de tuberías de tres capas bajo la acción de la presión interna 50
3.1. Propiedades de resistencia y deformación de la piedra de cemento 50
3.2. Tensiones en tuberías de tres capas cuando la piedra de cemento percibe fuerzas de tracción tangenciales 51
4. Estudios experimentales del estado tensión-deformación de tuberías de tres capas 66
4.1. Metodología de investigación experimental 66
4.2. Tecnología de fabricación de modelos 68
4.3. Banco de pruebas 71
4.4. Método para medir deformaciones y realizar pruebas 75
4.5. Influencia de la sobrepresión de la cementación del espacio mec-pipe en la redistribución de esfuerzos 79
4.6. Comprobación de la adecuación de las dependencias teóricas 85
4.6.1. Técnica de planificación de experimentos 85
4.6.2. Procesamiento estadístico de los resultados de las pruebas. ... 87
4.7. Prueba de tuberías naturales de tres capas 93
5. Estudios teóricos y experimentales de la rigidez a la flexión de tuberías pipe-in-pipe 100
5.1. Cálculo de la rigidez a la flexión de las tuberías 100
5.2. Estudios experimentales de rigidez a la flexión 108
Conclusiones 113
Conclusiones generales 114
Literatura 116
Apéndices 126
Introducción al trabajo
De acuerdo con las decisiones del XXII Congreso del PCUS en el actual quinquenio, las industrias del petróleo y el gas se están desarrollando a un ritmo creciente, especialmente en las regiones de Siberia Occidental, en la República Socialista Soviética de Kazajstán y en el norte de la República Democrática del Congo. Parte europea del país.
Al final del plan quinquenal, la producción de petróleo y gas ascenderá a 620-645 millones de toneladas y 600-640 mil millones de metros cúbicos, respectivamente. metros.
Para su transporte, es necesario construir potentes oleoductos troncales con un alto grado de automatización y confiabilidad operativa.
Una de las principales tareas del plan quinquenal de KP será el desarrollo acelerado de los campos de petróleo y gas, la construcción de nuevos y el desarrollo de capacidades de los sistemas de transporte de gas y petróleo existentes que van desde las regiones de Siberia occidental a los lugares principales. del consumo de petróleo y gas - en las regiones central y occidental del país. Las tuberías de larga distancia en su camino cruzarán una gran cantidad de barreras de agua diferentes. Los cruces sobre barreras de agua son las secciones más difíciles y críticas de la parte lineal de las tuberías principales, de las que depende la confiabilidad de su operación. En caso de falla de los cruces submarinos, se produce un daño material enorme, que se define como la cantidad de daño al consumidor, la empresa de transporte y la contaminación ambiental.
La reparación y restauración de cruces submarinos es una tarea compleja que requiere importantes fuerzas y fondos. A veces, el costo de reparar un cruce supera el costo de construirlo.
Por lo tanto, se presta gran atención a garantizar una alta confiabilidad de las transiciones. Deben operar sin fallas y reparaciones durante toda la vida útil de diseño de las tuberías.
En la actualidad, para mejorar la confiabilidad, los cruces de las tuberías principales a través de barreras de agua se construyen en un diseño de dos líneas, es decir, Paralelamente a la línea principal a una distancia de hasta 50 m de ella, se coloca una línea de reserva adicional. Tal redundancia requiere inversiones de capital dobles, pero, como muestra la experiencia operativa, no siempre proporciona la confiabilidad operativa requerida.
Recientemente, se han desarrollado nuevos esquemas de diseño que brindan una mayor confiabilidad y resistencia de las transiciones de una sola hebra.
Una de estas soluciones es la construcción de un cruce de tubería submarina de tubería en tubería con un espacio anular lleno de piedra de cemento. En la URSS, ya se han construido varios cruces de tubería en tubería. La experiencia exitosa en el diseño y construcción de tales cruces indica que las soluciones teóricas y constructivas ardientes para la tecnología de instalación y tendido, el control de calidad de las juntas soldadas, las pruebas de tuberías de dos tubos están suficientemente desarrolladas. Pero, dado que el espacio anular de los cruces construidos estaba lleno de líquido o gas, los problemas relacionados con las peculiaridades de la construcción de cruces submarinos de tuberías pipe-in-tube con el espacio anular lleno de piedra de cemento son esencialmente nuevos y están poco estudiados. .
Por lo tanto, el propósito de este trabajo es fundamentar científicamente y desarrollar una tecnología para la construcción de tuberías submarinas pipe-in-pipe con un espacio anular relleno de piedra de cemento.
Para lograr este objetivo se llevó a cabo un amplio programa
investigación teórica y experimental. La posibilidad de utilizar para llenar el espacio anular de la
tuberías de agua "tubería en tubería" materiales, equipos y métodos tecnológicos utilizados en la cementación de pozos. Se ha construido un tramo experimental de este tipo de oleoducto. Se derivan fórmulas para calcular tensiones en tuberías de tres capas bajo la acción de la presión interna. Se han realizado estudios experimentales del estado tensión-deformación de tuberías de tres capas para tuberías principales. Se deriva una fórmula para calcular la rigidez a la flexión de las tuberías de tres capas. La rigidez a la flexión de la tubería en tubería se determina experimentalmente.
En base a los estudios realizados, "Instrucción temporal para el diseño y tecnología de construcción de gasoductos submarinos piloto-industriales con presiones de 10 MPa y más del tipo" pipe-in-pipe "con cementación del espacio anular" y " Instrucciones para el diseño y construcción de ductos submarinos según el esquema estructural "pipe-in-pipe" con cementación del espacio anular ", aprobado por Mingazprom en 1982 y 1984
Los resultados de la disertación se utilizaron prácticamente en el diseño del cruce submarino del gasoducto Urengoy - Uzhgorod a través del río Pravaya Khetta, el diseño y la construcción de los oleoductos Dragobych - Stryi y Kremenchug - Lubny - Kiev, los oleoductos costa afuera Strelka 5 - Bereg y Golitsyno-Bereg.
El autor agradece al jefe de la estación de almacenamiento de gas subterráneo de Moscú de la asociación de producción "Mostransgaz" OM, Korabelnikov, jefe del laboratorio por la resistencia de los gasoductos en VNIIGAZ, Cand. tecnología Ciencias N.I. Anenkov, jefe del destacamento de revestimiento de pozos de la expedición de perforación profunda de la región de Moscú O.G. Drogalin por su ayuda para organizar y realizar investigaciones experimentales.
Estudio de viabilidad del cruce submarino de tubería a tubería
Cruce de la tubería "tubería en tubería" Los cruces de tuberías principales a través de barreras de agua se encuentran entre las secciones más importantes y difíciles de la ruta. La falla de tales transiciones puede causar una fuerte disminución de la productividad o una parada completa del bombeo del producto transportado. La reparación y rehabilitación de tuberías submarinas es difícil y costosa. A menudo, los costos de reparar un cruce son proporcionales a los costos de construir un nuevo cruce.
Los cruces submarinos de las tuberías principales de acuerdo con los requisitos de SNiP 11-45-75 [70] se colocan en dos líneas a una distancia de al menos 50 m entre sí. Con tal redundancia, aumenta la probabilidad de un funcionamiento sin fallos de la transición como sistema de transporte en su conjunto. El costo de construir una línea de respaldo suele ser igual o incluso mayor que el costo de construir la línea principal. Por tanto, se puede considerar que incrementar la confiabilidad a través de la redundancia requiere duplicar la inversión de capital. Mientras tanto, la experiencia operativa muestra que este método de aumentar la fiabilidad operativa no siempre da resultados positivos.
Los resultados del estudio de las deformaciones de los procesos del canal mostraron que las zonas de deformación de los canales superan significativamente las distancias entre los hilos de las transiciones que se están colocando. Por lo tanto, la erosión de las líneas principal y de reserva ocurre casi simultáneamente. En consecuencia, se debe llevar a cabo un aumento en la confiabilidad de los cruces submarinos en la dirección de una consideración cuidadosa de la hidrología del embalse y el desarrollo de estructuras de cruces con mayor confiabilidad, en las que se produjo un evento que condujo a una ruptura de la estanqueidad de la tubería. tomado como un fallo de un cruce submarino. En el análisis, se consideraron las siguientes soluciones de diseño: estructura de un solo tubo de dos hilos: las tuberías se colocan en paralelo a una distancia de 20-50 m entre sí; tubería sumergida de hormigón continua; construcción de tubería "tubería en tubería" sin llenar el espacio anular y con relleno con piedra de cemento; Cruce construido mediante perforación direccional.
De los gráficos que se muestran en la Fig. 1.10, se deduce que la probabilidad más alta esperada de no falla se encuentra en la transición de tubería a tubería bajo el agua con el espacio anular lleno de piedra de cemento, con la excepción de la transición de perforación direccional.
Actualmente se están realizando estudios experimentales de este método y el desarrollo de sus principales soluciones tecnológicas. En relación con la complejidad de crear equipos de perforación para perforación direccional, es difícil esperar en un futuro próximo la introducción generalizada de este método en la práctica de la construcción de tuberías. Además, este método se puede utilizar en la construcción de cruces de tramos cortos.
Para la construcción de cruces según el diseño "pipe-in-pipe" con el espacio anular relleno con piedra de cemento, no se requiere el desarrollo de nuevas máquinas y mecanismos. Durante la instalación y colocación de tuberías de dos tuberías, se utilizan las mismas máquinas y mecanismos que en la construcción de tuberías de una tubería, y para la preparación de la lechada de cemento y el llenado de la lechada del espacio anular, se utiliza equipo de cementación ". para revestir pozos de petróleo y gas En la actualidad, en el sistema de Shngazprom y el Ministerio de la Industria del Petróleo se encuentran en funcionamiento varios miles de unidades de cementación y máquinas mezcladoras de cemento.
Los principales indicadores técnicos y económicos de los cruces submarinos de tuberías de varios diseños se dan en la Tabla 1. Se realizaron cálculos para un cruce submarino de una sección de prueba de un gasoducto a una presión de 10 MPa, excluyendo el costo de las válvulas. La longitud del cruce es de 370 m, la distancia entre líneas paralelas es de 50 m. Las tuberías están hechas de acero X70 con un límite de fluencia (fl - 470 MPa y resistencia última Є6р \u003d 600 MPa. El espesor de las paredes de la tubería y el el lastre adicional necesario para las opciones I, P y W se calculan de acuerdo con SNiP 11-45-75 [70]. El espesor de la pared de la carcasa en la opción III se determina para la tubería de la tercera categoría. Tensiones de aro en las paredes de la tubería de la presión de trabajo para estas opciones se calcula utilizando la fórmula para tuberías de paredes delgadas.
En el diseño de la tubería "tubería en tubería" con el espacio anular relleno con piedra de cemento, el espesor de la pared de la tubería interna se determina mediante el método descrito en [e], el espesor de la pared exterior se toma como 0,75 del espesor del interior. Las tensiones de aro en las tuberías se calculan de acuerdo con las fórmulas 3.21 de este trabajo, las características físicas y mecánicas de la piedra de cemento y el metal de la tubería se toman de la misma manera que en la tabla de cálculo. 3.1 Se adoptó como estándar de comparación ($ 100) el diseño de transición de dos torones y un tubo más común con lastre con pesos de hierro fundido. Como puede ver en la tabla. І.І, el consumo de metal de la estructura de tubería en tubería con el espacio anular lleno de piedra de cemento para acero y hierro fundido es más de 4 veces
Equipo de cementación
Las características específicas del trabajo de cementación del espacio anular de las tuberías "tubería en tubería" determinan los requisitos para el equipo de cementación. La construcción de cruces de tuberías principales a través de barreras de agua se lleva a cabo en varias regiones del país, incluidas las remotas e inaccesibles. Las distancias entre los sitios de construcción alcanzan cientos de kilómetros, a menudo en ausencia de comunicaciones de transporte confiables. Por lo tanto, el equipo de cementación debe ser altamente móvil y conveniente para el transporte a largas distancias en condiciones fuera de la carretera.
La cantidad de lechada de cemento necesaria para llenar el espacio anular puede alcanzar cientos de metros cúbicos, y la presión al bombear la lechada puede alcanzar varios megapascales. En consecuencia, el equipo de cementación debe tener una alta productividad y capacidad para asegurar la preparación e inyección en el espacio anular de la cantidad requerida de solución durante un tiempo que no exceda el tiempo de su espesamiento. En este caso, el equipo debe tener un funcionamiento fiable y una eficiencia suficientemente alta.
El conjunto de equipo diseñado para cementar pozos cumple con las condiciones especificadas en su mayor parte [72]. El complejo incluye: unidades de cementación, máquinas mezcladoras de cemento, camiones cementeros y camiones cisterna, una estación de monitoreo y control del proceso de cementación, así como equipos auxiliares y almacenes.
Se utilizan máquinas mezcladoras para preparar la solución. Las unidades principales de dicha máquina son una tolva, dos sinfines de descarga horizontales y un sinfín de carga inclinado y un dispositivo de mezclado hidráulico de vacío. El búnker generalmente se instala en el chasis de un vehículo todoterreno. Las barrenas son impulsadas por el motor de tracción del vehículo.
La solución se bombea al espacio anular mediante una unidad de cementación montada. chasis de un potente camión. La unidad consta de una bomba de cementación de alta presión para bombear la solución, una bomba para suministrar agua y un motor, tanques de medición, un colector de bomba y una tubería metálica plegable.
El control del proceso de cementación se realiza mediante la estación SKTs-2m, que permite controlar la presión, caudal, volumen y densidad de la solución inyectada.
Con pequeños volúmenes del espacio anular (hasta varias decenas de metros cúbicos) para cementar, también se pueden utilizar bombas de mortero y mezcladores de mortero utilizados para la preparación y bombeo de morteros.
La cementación del espacio anular de las tuberías submarinas de tubería en tubería se puede llevar a cabo después de que se hayan colocado en una zanja submarina y antes de colocarlas en la orilla. La elección del sitio de cementación depende de las condiciones topográficas específicas de la construcción, la longitud y el diámetro del cruce y la disponibilidad de equipo especial para cementar y colocar la tubería. Pero es preferible colocar tuberías de cemento en una zanja submarina.
El cementado del espacio anular de las tuberías que pasan en la llanura de inundación (en la orilla) se realiza después de colocarlas en una zanja, pero antes de rellenar con tierra. Si se requiere un lastre adicional, el espacio anular se puede llenar con agua antes de cementar. La solución se alimenta al espacio entre tuberías desde el punto más bajo de la sección de la tubería. La salida de aire o agua se realiza a través de ramales especiales con válvulas instaladas en la tubería externa en sus puntos superiores.
Después del llenado completo del espacio anular y el inicio de la salida de la solución, se reduce la velocidad de su suministro y se continúa la inyección hasta que la solución con una densidad igual a la densidad de la bombeada comienza a salir de las tuberías de salida. las válvulas en las tuberías de salida están cerradas y se crea una sobrepresión en el espacio anular. Previamente, se crea contrapresión en la tubería interna, lo que evita la pérdida de estabilidad de sus paredes. Al alcanzar el exceso de presión requerido en el espacio anular, cierre la válvula en la tubería de entrada. La estanqueidad del espacio anular y la presión en la tubería interna se mantienen durante el tiempo necesario para que se endurezca la lechada de cemento.
Al llenar, se pueden utilizar los siguientes métodos para cementar el espacio anular de las tuberías de tubería en tubería: directo; usando tuberías de cementación especiales; seccional. Consiste en el hecho de que la lechada de cemento se suministra al espacio anular de la tubería, que desplaza el aire o el agua que contiene. El suministro de solución y la salida de aire o agua se realizan a través de ramales con válvulas montadas en la tubería externa. Toda la sección de la tubería se llena en un solo paso.
Cementación con la ayuda de tuberías de cementación especiales En este método, las tuberías de diámetro pequeño se instalan en el espacio anular, a través del cual se alimenta la lechada de cemento. La cementación se lleva a cabo después de que la tubería de dos tuberías se coloque en una zanja submarina. La lechada de cemento se alimenta a través de las tuberías de cementación hasta el punto inferior de la tubería tendida. Este método de cementación permite un llenado de la más alta calidad del espacio anular de la tubería colocada en una zanja submarina.
La cementación seccional se puede utilizar en caso de falta de equipo de cementación o altas resistencias hidráulicas al bombear una solución, lo que no permite cementar toda la sección de la tubería a la vez. En este caso, la cementación del espacio anular se lleva a cabo en secciones separadas. La longitud de las secciones de cementación depende de las especificaciones del equipo de cementación. Para cada sección de la tubería, se instalan grupos separados de boquillas para bombear la lechada de cemento y liberar aire o agua.
Para llenar el espacio anular de las tuberías pipe-in-pipe con mortero de cemento, es necesario conocer la cantidad de materiales y equipos necesarios para la cementación, así como el tiempo de su realización. El volumen de lechada de cemento necesaria para rellenar entre
Tensiones en tuberías de tres capas durante la percepción de fuerzas de tracción tangenciales por una piedra de cemento
El estado estresado de una tubería de tres capas con un espacio anular relleno con piedra de cemento (hormigón) bajo la acción de la presión interna fue considerado en sus trabajos por PP Borodavkin [9], AI Alekseev [5], RA Abdullin cuando de las fórmulas , los autores aceptaron la hipótesis de que el anillo de piedra de cemento percibe fuerzas de tracción tangenciales y no se agrieta bajo carga. La piedra de cemento se consideró como un material isotrópico que tenía los mismos módulos de elasticidad bajo tensión y compresión, por lo que las tensiones en el anillo de piedra de cemento fueron determinadas por las fórmulas de Lamé.
El análisis de las propiedades de resistencia y deformación de la piedra de cemento mostró que sus módulos de tracción y compresión no son iguales, y la resistencia a la tracción es mucho menor que la resistencia a la compresión.
Por lo tanto, en el trabajo de tesis, se da una formulación matemática del problema para una tubería de tres capas con un espacio anular lleno de un material multimodular, y un análisis del estado de tensión en las tuberías de tres capas de las tuberías principales debajo del Se lleva a cabo la acción de la presión interna.
Al determinar las tensiones en una tubería de tres capas por la acción de la presión interna, consideramos un anillo de longitud unitaria cortado de una tubería de tres capas. El estado de tensión en él corresponde al estado de tensión en la tubería, cuando (En \u003d 0. Las tensiones tangenciales entre las superficies de la piedra de cemento y las tuberías se toman como cero, ya que las fuerzas de adhesión entre ellas son insignificantes. Las tuberías exteriores se consideran de paredes delgadas, un anillo de piedra de cemento en el espacio anular, lo consideramos de paredes gruesas, hecho de material multimodular.
Deje que la tubería de tres capas esté bajo la acción de la presión interna PQ (Fig. 3.1), luego la presión interna P y la externa Pg actúan sobre la tubería interna, causada por la reorganización de la tubería externa y la piedra de cemento al movimiento del interno.
Una presión interna Pg actúa sobre el tubo exterior, provocada por la deformación de la piedra de cemento. Un anillo hecho de piedra de cemento está bajo la influencia de presiones internas P-g y externas 2.
Se determinan las tensiones tangenciales en los tubos interior y exterior bajo la acción de las presiones PQ, Pj y Pg: donde Ri, & i, l 2, 6Z son los radios y espesores de pared de los tubos interior y exterior. Las tensiones tangenciales y radiales en un anillo de piedra de cemento están determinadas por las fórmulas obtenidas para resolver el problema axisimétrico de un cilindro hueco hecho de un material multimódulo bajo la acción de presiones internas y externas ["6]: piedra de cemento bajo tensión y compresión En las fórmulas anteriores (3.1) y (3.2) valores desconocidos de presión Pj y P2 Los encontramos a partir de las condiciones de igualdad de los desplazamientos radiales de las superficies de las interfaces de la piedra de cemento con las superficies de las tuberías internas y externas. La dependencia de las deformaciones tangenciales relativas de los desplazamientos radiales (y) tiene la forma [53] La dependencia del esfuerzo de deformaciones relativas para las tuberías G 53] se determina mediante la fórmula
Banco de pruebas
La alineación de los tubos (Fig. 4.2) interior I y exterior 2 y el sellado del espacio anular se realizaron utilizando dos anillos de centrado 3 soldados entre los tubos. En el tubo exterior vva-. Se instalaron dos estranguladores 9, uno para bombear lechada de cemento al espacio anular y el otro para la salida de aire.
El espacio anular de los modelos con un volumen de 2G \u003d 18,7 litros. llenado con una solución preparada a partir de cemento Portland de relleno para pozos "fríos" de la planta Zdolbunovsky, con una relación agua-cemento W / C \u003d 0.40, densidad p \u003d 1.93 t / m3, extendiéndose a lo largo del cono AzNII a \u003d 16.5 cm, el inicio de fraguado t \u003d 6 horas 10 arcillas, final de fraguado t „_ \u003d 8 horas 50 minutos”, la resistencia última de muestras de dos días de piedra de cemento para doblar & pcs \u003d 3.1 Sha. Estas características se determinaron de acuerdo con el método de pruebas estándar para cemento Portland para pozos petrolíferos para pozos "fríos" (_31j.
Resistencia a la compresión y a la tracción de las muestras de piedra de cemento al inicio de la prueba (30 días después de llenar el espacio entre tubos con mortero de cemento) b \u003d 38,5 MPa, b c \u003d 2,85 Sha, módulo de elasticidad en compresión EH \u003d 0,137 TO5 Sha, relación de Poisson pies \u003d 0,28. La prueba de compresión de la piedra de cemento se llevó a cabo en probetas cúbicas con nervaduras de 2 cm; en tensión - en probetas en forma de ochos con un área de sección transversal en la constricción de 5 cm [31]. Para cada prueba, se hicieron 5 muestras. Las muestras se solidificaron en una cámara con 100% de humedad relativa. Para determinar el módulo de elasticidad de la piedra de cemento y la relación de Poisson se utilizó el método propuesto por mijo. K.V. Ruppenyt [_ 59 J. Los ensayos se llevaron a cabo en probetas cilíndricas con un diámetro de 90 mm y una longitud de 135 mm.
La solución se introdujo en el anillo de los modelos mediante una instalación especialmente diseñada y fabricada, cuyo diagrama se muestra en la Fig. 4.3.
La lechada de cemento se vertió en el recipiente 8 con la tapa 7 retirada, luego la tapa se instaló en su lugar y la solución se expulsó con aire comprimido al espacio intertubular del modelo II.
Después del llenado completo del espacio anular, se cerró la válvula 13 en la boquilla de salida de la muestra y se creó un exceso de presión de cementación en el espacio anular, que se controló con un manómetro 12. Cuando se alcanzó la presión de diseño, la válvula 10 en se cerró la boquilla de entrada, luego se liberó el exceso de presión y se desconectó el modelo de la instalación. Durante el curado del mortero, el modelo estaba en posición vertical.
Las pruebas hidráulicas de modelos de tuberías de tres capas se realizaron en un stand diseñado y fabricado en el Departamento de Tecnología del Metal del Ministerio de Economía Nacional y la Empresa del Estado que lleva el nombre I.M.іubkin. El diseño del stand se muestra en la Fig. 4.4, vista general - en la Fig. 4.5.
La tubería modelo II se colocó en la cámara de prueba 7 a través de la tapa lateral 10. El modelo instalado con una ligera pendiente se llenó con aceite del tanque 13 mediante una bomba centrífuga 12, mientras que las válvulas 5 y 6 estaban abiertas. Después de llenar el modelo con aceite, se cerraron estas válvulas, se abrió la válvula 4 y se encendió la bomba de alta presión I. El exceso de presión se liberó abriendo la válvula 6. La presión se controló con dos manómetros 2 ejemplares diseñados para 39.24 Mia (400 kgf / slg). Se utilizaron cables 9 de varios núcleos para generar información de los sensores instalados en el modelo.
El stand permitió realizar experimentos a presiones de hasta 38 MPa. La bomba de alta presión VD-400 / 0.5 E tenía un flujo pequeño - 0.5 l / h, lo que permitió llevar a cabo una carga suave de las muestras.
La cavidad del tubo interior del modelo se selló con un dispositivo de sellado especial que excluye la influencia de las fuerzas de tracción axiales en el modelo (Fig. 4.2).
Las fuerzas axiales de tracción que surgen de la acción de la presión sobre los pistones 6 son absorbidas casi por completo por el vástago 10. Como han mostrado las galgas extensométricas, se produce una pequeña transferencia de fuerzas de tracción (aproximadamente el 10%) debido a la fricción entre los anillos de sellado de goma 4 y el tubo interior 2.
Al probar modelos con diferentes diámetros internos de la cámara de aire, también se utilizaron pistones de diferentes diámetros Para medir el estado deformado de los cuerpos, se utilizan varios métodos y medios.
donde ς es un coeficiente que tiene en cuenta la distribución de la carga y la reacción de apoyo de la base, ς \u003d 1.3; P pr es la carga externa reducida calculada, N / m, determinada, respectivamente, por las fórmulas anteriores, para varias opciones de relleno, así como la ausencia o presencia de agua en la tubería de polietileno; R l es un parámetro que caracteriza la rigidez de la tubería, N / m 2:
donde k e es un coeficiente que tiene en cuenta el efecto de la temperatura sobre las propiedades de deformación del material de la tubería, k e \u003d 0,8; E 0 - módulo de fluencia del material de la tubería bajo tensión, MPa (durante la operación durante 50 años y tensión en la pared de la tubería de 5 MPa E 0 \u003d 100 MPa); θ es un coeficiente que tiene en cuenta la acción combinada de la resistencia base y la presión interna:
donde E gr es el módulo de deformación del relleno (relleno), tomado en función del grado de compactación (para CR 0,5 MPa); Р - presión interior de la sustancia transportada, Р< 0,8 МПа.
Sustituyendo secuencialmente los datos iniciales en las fórmulas principales anteriores, así como en las intermedias, obtenemos los siguientes resultados de cálculo:
Analizando los resultados de los cálculos para este caso, se puede observar que para reducir el valor de P pr, es necesario esforzarse por reducir el valor de P "z + P a cero, es decir, igualdad en el valor absoluto de los valores de P "zy P. Esto se puede lograr cambiando el grado de llenado de una tubería de polietileno con agua. Por ejemplo, con un llenado igual a 0,95, la componente vertical positiva de la fuerza de presión del agua P sobre la superficie cilíndrica interior será de 694,37 N / ma P "z \u003d -690,8 N / m. Así, ajustando el relleno, uno puede lograr cantidades de igualdad de datos.
Resumiendo los resultados de la verificación de la capacidad de carga de acuerdo con la condición II para todas las variantes, debe tenerse en cuenta que las deformaciones máximas permitidas no ocurren en la tubería de polietileno.
Comprobación de la capacidad de carga según la condición III
La primera etapa del cálculo es determinar el valor crítico de la presión radial uniforme externa P cr, MPa, que la tubería puede soportar sin perder su forma estable de sección transversal. El menor de los valores calculados por las fórmulas se toma como valor de P cr:
P cr \u003d 2√0,125P l E gr \u003d 0,2104 MPa;
P cr \u003d P l +0,14285 \u003d 0,2485 MPa.
De acuerdo con los cálculos de las fórmulas anteriores, se toma un valor menor de P cr \u003d 0.2104 MPa.
El siguiente paso es verificar la condición:
donde k 2 es el coeficiente de estabilidad de las condiciones de funcionamiento de la tubería, tomado igual a 0,6; R vac: el valor del posible vacío en la sección de reparación de la tubería, MPa; P gw - presión externa del agua subterránea sobre la parte superior de la tubería, de acuerdo con la condición del problema P gw \u003d 0.1 MPa.
El cálculo posterior se realiza por analogía con la condición II para varios casos:
- para el caso de relleno uniforme del espacio anular en ausencia de agua en la tubería de polietileno:
por tanto, se cumple la condición: 0,2104 MPa \u003e\u003e 0,1739 MPa;
- lo mismo en presencia de relleno (agua) en la tubería de polietileno:
por tanto, se cumple la condición: 0,2104 MPa \u003e\u003e 0,17 MPa;
- para el caso de relleno desigual del espacio anular en ausencia de agua en la tubería de polietileno:
así, se cumple la condición: 0,2104 MPa \u003e\u003e 0,1743 MPa;
- lo mismo en presencia de agua en la tubería de polietileno:
por tanto, se cumple la condición: 0,2104 MPa \u003e\u003e 0,1733 MPa.
La verificación de la capacidad portante según la condición III mostró que se observa la estabilidad de la forma circular de la sección transversal de la tubería de polietileno.
Como conclusión general, cabe señalar que la ejecución de obras de relleno del espacio anular para los correspondientes parámetros de diseño inicial no afectará la capacidad portante de la nueva tubería de polietileno. Incluso en condiciones extremas (con relleno desigual y altos niveles de agua subterránea), el relleno no conducirá a fenómenos indeseables asociados con deformaciones u otros daños a la tubería.
Vehículo de transporte para la entrega de la bobinadora y accesorios.
Máquina bobinadora (transporte en camión)
Unidad hidráulica para bobinadora (transporte en camión)
Generador (transporte en camión)
Carretilla elevadora de ruedas
Herramienta:
búlgaro
Cincel, cincel, cincel
Material de respaldo (producto de marca Blitzd? Mmer®)
Diluyente (eluyente) y aditivo formador de poros
2. Preparación del sitio de construcción
La preparación del sitio implica medidas de seguridad vial, provisión de sitios para máquinas herramienta y un almacén para equipos y materiales, así como suministro de agua y electricidad.
Regulación de caudal
Durante el proceso de bobinado, dependiendo de la situación específica, puede negarse a tomar medidas de seguridad en caso de que el colector a reparar esté lleno de agua hasta en un 40%.
Posteriormente se puede utilizar un pequeño caudal para un mejor movimiento de la tubería durante el enrollado y para fijar la tubería durante el relleno.
Limpieza de colectores
La limpieza del colector mediante el método de bobinado se realiza generalmente mediante lavado a alta presión.
El trabajo preparatorio para el rebasado también incluye la eliminación de obstáculos, como depósitos endurecidos, inserciones de otras comunicaciones, arena, etc. Su eliminación se realiza, si es necesario, manualmente utilizando un cortador, un mazo y un cincel.
Insertos de otras comunicaciones
Los ramales de los canales que desembocan en el colector a rehabilitar deben taponarse antes de iniciar los trabajos de restauración.
Control de calidad y cantidad de materiales y equipos.
Tras la entrega de los materiales y equipos necesarios al sitio de construcción, se verifica su integridad y calidad. En este caso, por ejemplo, se verifica que el perfil cumpla con los datos de acuerdo con el certificado de calidad para su marcado, longitud suficiente, así como posibles daños causados \u200b\u200bpor el transporte; El material de respaldo patentado de Blitzd? Mmer® a su vez se verifica para determinar la cantidad suficiente y las condiciones de almacenamiento adecuadas.
Antes de instalar la máquina bobinadora, puede ser necesario retirar parcial o completamente la base de la cámara para asegurar la alineación entre la máquina y el colector a renovar. La extracción se lleva a cabo, por regla general, abriendo la base de la cámara con un perforador o manualmente con un martillo y un cincel.
El devanado de la tubería se puede realizar tanto aguas arriba como aguas arriba, dependiendo del tamaño de la cámara del pozo y las posibilidades de acceso a la misma.
En nuestro caso, el bobinado de la tubería se realiza contra el flujo, ya que la cámara del pozo en el punto más bajo es grande, lo que facilita enormemente la instalación de la bobinadora.
3. Instalación de la máquina bobinadora
Entrega de la máquina bobinadora
La enrolladora hidráulica utilizada en nuestro ejemplo está diseñada para revestir tuberías con diámetros de DN 500 a DN 1500. Se utilizan cajas de enrollado de diferentes diámetros dependiendo del diámetro de la tubería en la que se enrolle la nueva tubería.
Primero, la máquina bobinadora, desmontada en sus partes componentes, se entrega al pozo de arranque. Consiste en un mecanismo de unidad de cinta y una caja de bobinado.
Bajar las piezas de la máquina en el eje e instalar la máquina bobinadora
Los componentes de la caja de bobinado se bajan manualmente al eje de arranque y se montan allí.
Para diámetros de hasta 400 DN, la máquina se puede bajar al eje completamente ensamblada.
Antes de bajar la unidad de cinta accionada hidráulicamente en el eje de arranque, retire las patas de transporte de la unidad de cinta.
El transportador de banda accionado hidráulicamente está montado en la caja de bobinado directamente en el eje de arranque. En este caso, la parte receptora de la máquina bobinadora debe estar por debajo del nivel del cuello del pozo para asegurar el suministro sin obstáculos del perfil al mecanismo de transmisión de cinta.
El trabajo de instalación se completa conectando el accionamiento hidráulico de la bobinadora a la unidad hidráulica ubicada cerca del eje de arranque.
Luego es necesario verificar la alineación de la bobinadora y el colector a desinfectar, de lo contrario, durante el proceso de bobinado, la tubería enrollada puede atascarse contra las paredes del colector o experimentar una fuerte resistencia de ellas, lo que puede afectar negativamente la longitud de la sección desinfectada.
4. Preparando el perfil
Desenrollar y cortar un perfil
Para que la primera vuelta de la tubería enrollada esté en el ángulo correcto con el eje de la tubería, es necesario cortar el perfil con una "amoladora" de acuerdo con el diámetro de la tubería. Para hacer esto, es necesario desenrollar parte del perfil del carrete ubicado en la cama.
Feed de perfil
El perfil de corte se alimenta mediante un rodillo guía, fijado en el brazo del manipulador u otro dispositivo, en el eje de arranque.
Primera ronda
El perfil se introduce en el mecanismo de accionamiento de la cinta, pasa a lo largo del lado interior de la caja de bobinado (asegúrese de que el perfil caiga en las ranuras de los rodillos; si es necesario, corrija el perfil manualmente) y luego se conectan entre sí utilizando el el llamado bloqueo de pestillo (pérdida de diámetro debido al perfil de espesor de aproximadamente 1-2 cm).
Perfil en stock
Rango de diámetro de DN 200 a DN 1500.
5. Proceso de bobinado
Un pequeño flujo eleva la tubería enrollada y reduce la fricción contra el fondo del colector a renovar.
El perfil que forma la tubería se alimenta progresivamente desde la caja de enrollamiento con movimientos de rotación en la dirección del colector a rehabilitar. En este caso, es necesario asegurarse de que la tubería de enrollamiento no sufra una fuerte fricción contra las paredes del canal anterior y no se adhiera a juntas, ataduras, etc.
Pegamento de alimentación.
La impermeabilidad a largo plazo de la tubería enrollada se logra mediante la alimentación de un pegamento de PVC especial en los pestillos de las espiras individuales del perfil.
Tecnología de bloqueo.
El pegamento se introduce en la ranura en un lado del perfil, después de lo cual el bloqueo se encaja inmediatamente en su lugar en el otro lado del perfil y, por lo tanto, hay una adhesión confiable de ambas partes del bloqueo del pestillo. Este tipo de conexión también se denomina método de "soldadura en frío".
6. Relleno / superposición del espacio anular con mortero
Desmontaje de la máquina y ajuste de la tubería.
Según el metraje impreso en la parte posterior del perfil, se puede calcular la longitud de la tubería enrollada. Después de enrollar la tubería de la longitud requerida, verifique si la distancia desde el extremo de la tubería hasta el pozo receptor coincide con la longitud de la tubería que sobresale del pozo de inicio.
Si coinciden, entonces el tubo enrollado se corta en el pozo de inicio con una "amoladora".
La tubería enrollada, sostenida por el flujo en el colector, es empujada fácilmente por dos trabajadores desde el pozo de inicio hacia el pozo receptor, de modo que los bordes de la tubería coincidan exactamente con los bordes de ambos pozos.
Estas acciones permiten ahorrar material, ya que la longitud de la tubería enrollada corresponde exactamente a la longitud del colector a rehabilitar, teniendo en cuenta la parte de la tubería que sobresale hacia el pozo de inicio y luego empujada hacia el colector.
Luego, la máquina bobinadora se desmantela nuevamente en partes separadas y se retira del pozo de inicio.
Superposición del espacio anular
La superposición del espacio anular entre la tubería vieja y la tubería enrollada se logra cementando internamente un espacio de unos 20 cm desde el borde del pozo con mortero de cemento que contiene sulfato. Dependiendo del nivel del agua subterránea y del diámetro de la tubería, puede ser necesario un mayor número de tuberías para llenar la solución y liberar aire.
Superposición del espacio anular en el punto más alto.
Primero, el espacio anular se superpone en el punto más alto (en este caso, este es un pozo receptor). Después de taponar el espacio anular e insertar tubos de salida de aire en la base y la parte superior del piso de cemento, el flujo de residuos se bloquea temporalmente (control de flujo), de modo que el trabajo en la cámara del pozo se puede realizar sin ninguna influencia de las aguas residuales. . Las aguas residuales, que aún se encuentran en el espacio anular, fluyen hacia el punto más bajo, por lo que el espacio anular se vacía y está listo para el rejuntado. Una vez finalizado el trabajo para cerrar el espacio anular, las aguas residuales se dejan pasar a través de la tubería enrollada del colector desinfectado.
Elevación del nivel del agua en la tubería enrollada.
Este proceso también regula el flujo de residuos, durante el cual la tubería enrollada se cierra por medio de una llamada burbuja con una tubería perfilada y una tubería para ajustar el nivel de agua en la tubería enrollada. Por lo tanto, se eleva el nivel del agua en la tubería enrollada y la tubería se fija al fondo del canal antiguo durante el proceso de llenado en dos fases del espacio anular. Esto asegura que se mantenga el ángulo de inclinación y se elimine la posibilidad de flexión.
Superposición del espacio anular en el punto más bajo
Luego, el espacio anular se superpone en el punto más bajo (en nuestro caso, este es el pozo de partida).
Si es necesario, las tuberías para verter la solución se montan en la bóveda del techo y las boquillas para ventilar el aire hacia el techo y la planta del techo. La tubería integrada en la burbuja tiene un revestimiento exterior perfilado y no proporciona una estanqueidad completa, lo que permite que fluya una cierta cantidad de agua residual. Con la ayuda de una tubería de detección de nivel de agua, siempre es posible monitorear el nivel de aguas residuales en la tubería enrollada.
La primera etapa de relleno.
En nuestro caso, el relleno del espacio anular se realiza desde el punto más bajo en dos etapas. Para hacer esto, se instala un tanque en el borde del pozo para mezclar el material de respaldo, al que se conecta una manguera para suministrar la solución. La mezcla del material de soporte de la marca Blitzd? Mmer se lleva a cabo de acuerdo con las recomendaciones del fabricante en tanques especiales de varios volúmenes.
A continuación, se abre la válvula del tanque mezclador y la solución Blitzd-mmer, sin presión externa, se vierte libremente en el espacio anular entre el canal antiguo y el nuevo tubo enrollado. El agua residual que llena el tubo enrollado evita que flote.
El proceso de mezclar y suministrar la solución continúa hasta que la solución comienza a fluir fuera del tubo de escape de aire instalado en el fondo del piso en el punto más bajo.
Comparando la cantidad de solución de relleno usada con la cantidad calculada, es posible verificar si la solución permanece en el espacio anular o va al suelo a través de las fístulas en el canal antiguo. Si la cantidad consumida de la solución coincide con la calculada, el proceso de relleno continúa hasta que la solución comienza a salir por la tubería de salida de aire montada en el techo en el punto más bajo. La primera etapa de relleno se considera completa.
La segunda etapa de relleno.
El endurecimiento del material de soporte dura 4 horas, mientras que hay un ligero sedimento de la solución en el espacio anular. Una vez endurecido el mortero, comienza la mezcla del material de relleno Blitzd? Mmer para la segunda fase de relleno. El proceso de llenado del espacio intertubular puede considerarse completo cuando la solución comienza a fluir fuera del tubo de escape de aire instalado en el techo del techo en el punto más alto.
Para el control de calidad, se toma una muestra de la solución de relleno que fluye desde la salida de aire en el pozo receptor.
Luego, se desmontan las tuberías para el llenado de la solución y las tuberías de salida de aire en los pozos de inicio y de recepción. Los agujeros pasantes en las losas están cementados.
7. Trabajo final
Restauración de la suela.
Se está reparando el fondo parcialmente agrietado de la cámara del pozo.
La integración de los enlaces en el nuevo canal la realiza un robot.
Control de calidad
Para controlar la calidad de los trabajos de renovación, se realiza una inspección de la propia tubería, así como una prueba de estanqueidad según DIN EN 1610.
selección de tuberías y materiales para la construcción y reconstrucción de tuberías suministro de agua
en las instalaciones de Mosvodokanal JSC
1. En la etapa de diseño, dependiendo de las condiciones de colocación y el método de trabajo, el material, el tipo de tubería (espesor de pared de la tubería, relación dimensional estándar (SDR), rigidez del anillo (SN), la presencia de protección externa e interna revestimiento de la tubería), se selecciona el problema de fortalecer las tuberías tendidas con un clip de hormigón armado o una caja de acero. Para todos los materiales de las tuberías, es necesario realizar un cálculo de resistencia para el efecto de la presión interna del medio de trabajo, la presión del suelo, las cargas temporales, el peso propio de las tuberías y la masa del líquido transportado, la presión atmosférica durante el formación aspirar y presión hidrostática externa del agua subterránea, determinación de la fuerza de tracción axial (punzonamiento).
2. Antes de elegir un método de reconstrucción, se realizan diagnósticos técnicos de la tubería para determinar su estado y recurso residual.
3. La elección del material de la tubería debe justificarse mediante un cálculo técnico y económico comparativo. El cálculo se realiza teniendo en cuenta los requisitos de Mosvodokanal JSC. Al cruzar con servicios públicos existentes o la ubicación de la tubería en su zona de seguridad, se tienen en cuenta los requisitos de las organizaciones operativas de terceros. El estudio de viabilidad y los cálculos de resistencia de la tubería se incluyen en documentación de diseño y estimación y presentado al considerar el proyecto.
4. Todos los materiales utilizados para la junta. plomería Las redes (tuberías, revestimientos de paredes delgadas, manguitos y recubrimientos internos en aerosol) deben someterse a pruebas adicionales para determinar el efecto tóxico general de los componentes constituyentes que pueden difundirse en el agua en concentraciones peligrosas para la salud pública y conducir a alergénico , irritantes de la piel, mutágenos y otros efectos negativos en los seres humanos.
5.Al colocar tuberías de polietileno sin jaula de hormigón armado o caja de acero en áreas urbanizadas e industriales, la ecología seguridad del medio ambiente suelo a lo largo de la ruta de diseño. En el caso de la presencia de contaminantes inaceptables en el suelo y las aguas subterráneas (hidrocarburos aromáticos, químicos orgánicos etc.), se está llevando a cabo la recuperación del suelo.
6. Tuberías de acero no utilizadas anteriormente para tuberías suministro de agua potable , no están permitidos para la instalación de by-pass de agua.
7. No se permiten tuberías de acero recuperadas usadas anteriormente para el nuevo tendido y reconstrucción de tuberías de agua (tuberías para el entorno de trabajo). Es posible utilizarlos para el dispositivo de casos.
8. Se pueden usar tubos en espiral de acero (de acuerdo con GOST 20295-85 con tratamiento térmico volumétrico) al construir cajas, líneas de derivación.
9. Al colocar tuberías en cajas, el espacio anular se rellena con un mortero de cemento y arena.
10. En el caso de una nueva construcción de tuberías de acero para tuberías de agua abiertas (sin carcasas de acero y clips de hormigón armado), si es necesario, prever la protección simultánea de la tubería contra la corrosión electroquímica de acuerdo con GOST 9.602-2005.
11.Al reconstruir tuberías de acero (sin carcasas de acero y abrazaderas de hormigón armado) sin destruir la tubería existente y durante la pronta restauración de las secciones locales y de emergencia de las tuberías utilizando métodos que no tengan capacidad de carga, proporcione, si es necesario, protección simultánea de la tubería de la corrosión electroquímica de acuerdo con GOST 9.602-2005.
12. Se permite el uso de accesorios de fundición hechos de hierro dúctil con recubrimiento de polvo epoxi interno y externo, permitido para su uso en sistemas de suministro de agua potable (certificado de registro estatal, opinión de expertos sobre el cumplimiento de los productos con el Unificado Sanitario-Epidemiológico y Requisitos higiénicos para mercancías sujetas a supervisión sanitaria y epidemiológica).
13. Los especialistas de Mosvodokanal JSC tienen derecho a visitar las fábricas que suministran tuberías y familiarizarse con las condiciones para organizar la producción y el control de calidad de los productos, así como a inspeccionar los productos suministrados.
14. Las pruebas de tuberías de polietileno se llevan a cabo en muestras hechas de tuberías.
14.1. Las características del material de la tubería deben corresponder a los siguientes valores:
Estabilidad térmica a 200 ° C: no menos de 20 minutos;
Fracción de masa de carbono técnico (hollín): 2,0-2,5%;
Distribución de negro de carbón (hollín) o pigmento - tipo I-II;
Alargamiento a la ruptura de la muestra de tubería: no menos de 350%.
14.2. Al verificar una costura soldada, la destrucción de la muestra debe ocurrir cuando el alargamiento relativo alcanza más del 50% y se caracteriza por una alta ductilidad. La línea de ruptura debe pasar sobre el material base y no cruzarse con el plano de soldadura. Los resultados de la prueba se consideran positivos si, cuando se prueba la tensión axial, al menos el 80% de las muestras tienen una fractura dúctil de tipo I. El 20% restante de las muestras puede tener un patrón de fractura de tipo II. No se permite la destrucción del tipo III.
2.Requisitos técnicos para el uso de tuberías y materiales.
para la construcción y reconstrucción del sistema de alcantarillado en las instalaciones de JSC "Mosvodokanal"
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MGSN 6.01-03 |
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Para diámetros superiores a 3000 mm | 2.2.3.1.B. Instalación de tuberías de fibra de vidrio para rebase, Tubos de fibra de vidrio fabricados con la tecnología de bobinado continuo de fibra de vidrio a base de ligantes de poliéster; Hobas "calidad DA", fabricado por centrifugación, con un revestimiento interior a base de un ligante de éster vinílico con un espesor de al menos 1,0 mm en una junta de manguito con centrado de tubería. La rigidez del anillo de las tuberías no es inferior a SN 5000 N / m2. GOST R 54560-2011, GOST ISO 10467-2013, SP 40-105-2001, MGSN 6.01-03 |
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2.2.3.2.B Instalación de elementos compuestos de hormigón polímero. MGSN 6.01-03 |
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Tuberías de alcantarillado a presión |
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Nueva construcción de tuberías de presión |
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Colocación de trincheras | Colocación sin zanja |
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3.1.T. Colocación de tuberías de fundición dúctil con grafito esferoidal (VChShG) con revestimiento externo de zinc y revestimiento interno resistente a los productos químicos. GOST R ISO 2531-2012, SP 66.133330.2011 | 3.1.B. Instalación de tubos de fundición dúctil con grafito esferoidal (VChShG) en una conexión permanente con un revestimiento exterior de zinc y un revestimiento interior resistente a químicos en una caja con centrado. MGSN 6.01-03 |
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3.2.T. Colocación de tubos de acero longitudinales con un revestimiento interior de cemento y arena y aislamiento exterior de un tipo muy reforzado de acuerdo con GOST 9.602-2005 con un dispositivo de protección eléctrica simultánea, si es necesario. GOST 20295-85, MGSN 6.01-03 | 3.2.B. Instalación de tubos de acero longitudinales con un revestimiento interno de cemento y arena y aislamiento externo de un tipo muy reforzado de acuerdo con GOST 9.602-2005 en una caja con centrado. Diámetro hasta 500 mm - grado de acero St20 Diámetro 500 mm y más - grado de acero 17G1S, 17G1SU GOST 10704-91, GOST 10705-80, GOST 10706-76, GOST 20295-85, MGSN 6.01-03 |
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3.3.T. Acostado: Tuberías de fibra de vidrio fabricadas con tecnología FLOWTITE mediante bobinado continuo de fibra de vidrio con resinas de poliéster insaturado. La rigidez del anillo de los tubos a colocar es de al menos SN 10.000 N / m2. Conexión de acoplamiento. Junta en caja o caja de hormigón armado. GOST R ISO 10467-2013, SP 40-105-2001 | 3.3.B... Instalación: Tubos de fibra de vidrio Hobas "calidad DA", fabricados por centrifugación, con un revestimiento interior a base de un ligante de éster vinílico con un espesor mínimo de 1,0 mm; La rigidez del anillo de los tubos a colocar es de al menos SN 10.000 N / m2. Conexión de acoplamiento. Junta en estuche pre-acolchado con centrado. |
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3,4 T. Colocación de tubos de polietileno monocapa de PE100 en una junta soldada en una jaula o caja de hormigón armado | 3.4.B. PE100 en una junta soldada en un caso preinstalado. |
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3.5.T Para diámetros de hasta 300 mm inclusive: Tendido de tubos de presión de polietileno. PE100 en suelos con una capacidad portante de al menos 0.1 MPa (arenas) y cimentación y relleno de acuerdo con los requisitos del "Reglamento para el uso de tuberías de polietileno para la reconstrucción de redes de abastecimiento y drenaje de agua" (sección 4). GOST 18599-2001, SP 40-102-2000 | 3.5.B. Para el método HDD - PE100-MP GOST 18599-2001, MGSN 6.01-03, SP 40-102-2000 |
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Reconstrucción de tuberías de presión existentes |
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Reconstrucción con destrucción de la tubería existente. | 4.1.1.B. Instalación de tuberías de fundición dúctil con grafito esferoidal (VChShG) en una junta permanente con un revestimiento exterior de zinc y un revestimiento interior químicamente resistente. GOST ISO 2531-2012, SP 66.133330.2011, MGSN 6.01-03 |
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4.1.2.B. Instalación de tuberías de acero con revestimiento interno de cemento y arena y aislamiento externo de tipo muy reforzado de acuerdo con GOST 9.602-2005. Diámetro hasta 500 mm - grado de acero St20 Diámetro 500 mm y más - grado de acero 17G1S, 17G1SU GOST 10704-91, GOST 10705-80, GOST 10706-76, GOST 20295-85, MGSN 6.01-03 |
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4.1.3.B. Instalación de tuberías de presión de polietileno. PE100-MP con una capa protectora exterior contra daños mecánicos a base de polipropileno con carga mineral. La conexión está soldada. GOST 18599-2001, MGSN 6.01-03, SP 40-102-2000 |
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4.1.4.B. Instalación: Tubos de fibra de vidrio Hobas "calidad DA", fabricados por centrifugación, con un revestimiento interior a base de un ligante de éster vinílico con un espesor mínimo de 1,0 mm; Tuberías de fibra de vidrio fabricadas con tecnología FLOWTITE mediante bobinado continuo de fibra de vidrio con resinas de poliéster insaturado. Rigidez del anillo de los tubos a colocar, no menos de SN 10.000 N / m2. Conexión de acoplamiento. GOST R ISO 10467-2013, MGSN 6.01-03 |
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Reconstrucción sin destrucción de una tubería existente | 4.2.1.B. Instalación de tubos de fundición dúctil con grafito esferoidal (VChShG) sobre junta permanente con revestimiento exterior de zinc y revestimiento interior resistente químicamente con centrado de tubo. |
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4.2.2.B. Instalación de tuberías de acero con revestimiento interno de cemento y arena y aislamiento externo de tipo muy reforzado de acuerdo con GOST 9.602-2005 con centrado de tuberías. Diámetro hasta 500 mm - grado de acero St20 Diámetro 500 mm y más - grado de acero 17G1S, 17G1SU GOST 10704-91, GOST 10705-80, GOST 10706-76, GOST 20295-85, MGSN 6.01-03 |
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4.2.3.B. Instalación de tuberías de presión de polietileno. PE100 en una junta soldada. La preparación preliminar de la superficie interior de la tubería debe excluir daños inaceptables a la tubería durante la extracción. GOST 18599-2001, MGSN 6.01-03, SP 40-102-2000 |
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4.2.4.B... Instalación: Tubos de fibra de vidrio Hobas "calidad DA", fabricados por centrifugación, con un revestimiento interior a base de un ligante de éster vinílico con un espesor mínimo de 1,0 mm; Tuberías de fibra de vidrio fabricadas con tecnología FLOWTITE mediante bobinado continuo de fibra de vidrio con resinas de poliéster insaturado. La rigidez del anillo de los tubos a colocar es de al menos SN 10.000 N / m2. Conexión de acoplamiento con centrado de tubería. GOST R ISO 10467-2013, MGSN 6.01-03 |
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4.2.5.B... Inversión de mangas de tejido polimérico y composite con vulcanización posterior utilizando un portador de calor o radiación ultravioleta: Mangas de polímero fabricadas con tecnología Aarsleff (Dinamarca); Manguera compleja fabricada con tecnología Bertos (Rusia) TU 2256-001-59785315-2009; Un manguito reforzado de composite termoendurecible fabricado con la tecnología COMBILINER TUBETEX KAWO (República Checa). La rigidez del anillo de las mangas se toma por cálculo o de acuerdo con los documentos reglamentarios, dependiendo del recurso residual de la tubería. MGSN 6.01-03 |
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Colocación de sifones |
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5.1. Colocación sin zanja de la tubería de trabajo en una caja con centrado | 5.1.1. Tuberías de presión de polietileno PE100 GOST 18599-2001, MGSN 6.01-03, SP 40-102-2000 |
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5.1.2. Tuberías de acero longitudinales con un revestimiento interno de cemento y arena y aislamiento externo de un tipo muy reforzado de acuerdo con GOST 9.602-2005 Diámetro 500 mm y más - grado de acero 17G1S, 17G1SU |
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5.1.3. Tubos de fundición dúctil con grafito esferoidal (VChShG) conectados permanentemente con un revestimiento exterior de zinc y un revestimiento interior resistente a productos químicos con centrado de tubos. GOST ISO 2531-2012, SP 66.133330.2011, MGSN 6.01-03 |
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5.1.4. Instalación: Tubos de fibra de vidrio fabricados con la tecnología de bobinado continuo de fibra de vidrio a base de ligantes de poliéster; Tubos de fibra de vidrio fabricados con la tecnología "Steklokompozit" a base de resinas de poliéster; Tubos de fibra de vidrio Hobas "calidad DA", fabricados por centrifugación, con un revestimiento interior a base de un ligante de éster vinílico con un espesor mínimo de 1,0 mm; Tuberías de fibra de vidrio fabricadas con tecnología FLOWTITE mediante bobinado continuo de fibra de vidrio con resinas de poliéster insaturado. La rigidez del anillo de las tuberías a colocar es de al menos SN 5000 N / m2 (para redes de gravedad) y SN 10000 N / m2 (para tuberías de presión). Conexión de acoplamiento. GOST R 54560-2011 (para redes de gravedad), GOST R ISO 10467-2013, MGSN 6.01-03, SP 40-105-2001 |
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5.2. Colocación de HDD | 5.2.1. Tubos de fundición dúctil con grafito esferoidal (VChShG) conectados permanentemente con un revestimiento exterior de zinc y un revestimiento interior resistente a productos químicos. GOST ISO 2531-2012, SP 66.133330.2011, MGSN 6.01-03. |
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5.2.2. Tuberías de presión de polietileno PE100-MP con una capa protectora exterior contra daños mecánicos a base de polipropileno con carga mineral. La conexión está soldada. GOST 18599-2001, MGSN 6.01-03, SP 40-102-2000 |
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5.3. Los trabajos se realizan desde la superficie del agua. | 5.3.1 ... Tuberías de acero longitudinales con revestimiento interno de cemento-arena y externo lastre un revestimiento protector de hormigón fabricado en fábrica. Diámetro hasta 500 mm - grado de acero St20 |