Corriente de resistencia térmica y dinámica. Selección y ensayo de transformadores de corriente de medida. Comprobación de dispositivos de protección para resistencia térmica y dinámica.

19.10.2019

La resistencia de un transformador de corriente a las influencias mecánicas y térmicas se caracteriza por la corriente de resistencia electrodinámica y la corriente de resistencia térmica.

Corriente soportada electrodinámica IDENTIFICACIÓN igual a la mayor amplitud de la corriente de cortocircuito durante toda la duración de su flujo, que el transformador de corriente puede soportar sin daños que impidan su correcto funcionamiento.

Actual IDENTIFICACIÓN caracteriza la capacidad de un transformador de corriente para resistir los efectos mecánicos (electrodinámicos) de la corriente de cortocircuito.

La resistencia electrodinámica también se puede caracterizar por la multiplicidad kd, que es la relación entre la corriente de resistencia electrodinámica y la amplitud.

Los requisitos de resistencia electrodinámica no se aplican a las barras colectoras ni a los transformadores de corriente integrados y desmontables.

corriente termica

corriente termica yo tт es igual al valor efectivo más alto de la corriente de cortocircuito para el período t t, que el transformador de corriente puede soportar durante todo el período de tiempo sin calentar las partes portadoras de corriente a temperaturas que excedan las permitidas para corrientes de cortocircuito (ver más abajo), y sin daños que impidan su posterior funcionamiento.

La resistencia térmica caracteriza la capacidad de un transformador de corriente para resistir los efectos térmicos de la corriente de cortocircuito.

Para juzgar la resistencia térmica de un transformador de corriente, es necesario conocer no solo los valores de la corriente que pasa por el transformador, sino también su duración o, en otras palabras, conocer la cantidad total de calor generado, que es proporcional al producto del cuadrado de la corriente yo tt y su duracion t t. Este tiempo, a su vez, depende de los parámetros de la red en la que está instalado el transformador de corriente y varía de uno a varios segundos.

La resistencia térmica se puede caracterizar por un factor de kt Corriente de resistencia térmica, que es la relación entre la corriente de resistencia térmica y el valor efectivo de la corriente primaria nominal.

De acuerdo con GOST 7746-78, se establecen las siguientes corrientes de resistencia térmica para transformadores de corriente domésticos:

un segundo Yo 1T o dos segundos Yo 2T(o su multiplicidad K1T Y k2t en relación con la corriente primaria nominal) para transformadores de corriente con tensiones nominales de 330 kV y superiores;
un segundo Yo 1T o tres segundos Yo 3T(o su multiplicidad K1T Y K3T en relación con la corriente primaria nominal) para transformadores de corriente con tensiones nominales hasta 220 kV inclusive.

Deben existir las siguientes relaciones entre las corrientes de resistencia electrodinámica y térmica:

para transformadores de corriente de 330 kV y superiores

para transformadores de corriente para tensiones asignadas hasta 220 kV

Condiciones de temperatura

La temperatura de las partes portadoras de corriente de los transformadores de corriente con corriente térmica no debe exceder:

200 °C para piezas bajo tensión de aluminio;
250 °C para piezas bajo tensión de cobre y sus aleaciones en contacto con aislamientos orgánicos o aceite;
300 °C para piezas bajo tensión de cobre y sus aleaciones que no estén en contacto con aislamientos orgánicos o aceite.

Al determinar los valores de temperatura indicados, se debe partir de sus valores iniciales correspondientes al funcionamiento a largo plazo del transformador de corriente a la corriente nominal.

Valores de corrientes de resistencia electrodinámica y térmica de transformadores de corriente. estándar estatal no están estandarizados. Sin embargo, deben cumplir con la resistencia electrodinámica y térmica de otros dispositivos de alto voltaje instalados en el mismo circuito que el transformador de corriente. En mesa 1-2 muestra datos sobre la resistencia dinámica y térmica de los transformadores de corriente domésticos.

Mesa 1-2. Datos sobre la resistencia electrodinámica y térmica de algunos tipos de transformadores de corriente domésticos.

Nota. La resistencia electrodinámica y térmica depende de la resistencia mecánica de las piezas aislantes y conductoras de corriente, así como de la sección transversal de estas últimas.

Los cables y barras colectoras se seleccionan según los parámetros nominales (corriente y voltaje) y se prueban su resistencia térmica y dinámica durante un cortocircuito. Dado que el proceso de cortocircuito es de corta duración, podemos suponer que todo el calor generado en el conductor del cable se utiliza para calentarlo. La temperatura de calentamiento del cable está determinada por su resistividad, capacidad calorífica y temperatura de funcionamiento. Temperatura de calentamiento del cable en modo de funcionamiento normal

Dónde t o.sr - temperatura ambiente(suelo); t permitida - temperatura permitida en modo normal, tomada igual a 60 °C; I permitida - corriente permitida para la sección transversal seleccionada.

Se aceptan los aumentos de temperatura máximos permitidos a corto plazo durante un cortocircuito para cables de alimentación con aislamiento de papel impregnado: hasta 10 kV con conductores de cobre y aluminio - 200 ° C; 20-35 kV con conductores de cobre - 175 °C.

La verificación de la sección transversal del cable para determinar la resistencia térmica a las corrientes de cortocircuito se realiza de acuerdo con la expresión

(10.27)

Dónde EN k - impulso térmico; C = A estafa –A comienzo- coeficiente correspondiente a la diferencia de calor generado en el conductor después y antes de un cortocircuito.

Para cables con tensión 6-10 kV con aislamiento de papel y conductores de cobre. CON= 141, con conductores de aluminio CON= 85; para cables con aislamiento de PVC o caucho con conductores de cobre CON= 123, con conductores de aluminio CON= 75.

Durante un cortocircuito, las corrientes transitorias pasan a través de partes vivas, provocando fuerzas dinámicas complejas en las estructuras de barras colectoras y en los dispositivos de las instalaciones eléctricas. Las fuerzas que actúan sobre barras colectoras rígidas y aisladores se calculan en función del valor instantáneo más alto de la corriente de cortocircuito trifásico. i Ud. En este caso, la fuerza máxima se determina. F en la estructura del neumático sin tener en cuenta las vibraciones mecánicas, pero teniendo en cuenta la distancia yo entre aisladores de barras y distancias entre fases A(Figura 10.2).

Arroz. 10.2. Distancia entre fases ( b,h- tamaños de neumáticos)

Tensiones permitidas, MPa: para cobre MT - 140, para aluminio AT - 70, para aluminio ATT - 90, para acero - 160.

En los neumáticos multicarril, además de la fuerza entre las fases, existe una fuerza entre las barras, el cálculo en este caso se vuelve más complicado.

Las fuerzas electrodinámicas en las partes portadoras de corriente de interruptores, seccionadores y otros dispositivos son complejas y difíciles de calcular, por lo que los fabricantes indican la corriente máxima de circuito permitida a través del dispositivo (valor de amplitud) I din nominal, que no debe ser menor que la corriente de choque encontrada en el cálculo I y con cortocircuito trifásico.

Vida útil de los equipos eléctricos según los modos de funcionamiento y las características ambientales.

Conferencia No. 12-13 Indicadores de la calidad de la electricidad y métodos para garantizarla Estándares para la calidad de la energía eléctrica y el alcance de su aplicación en los sistemas de suministro de energía.

El subsistema se convierte en un componente importante del multifacético problema de la compatibilidad electromagnética, que se entiende como un conjunto de campos eléctricos, magnéticos y electromagnéticos que generan objetos eléctricos creados por el hombre y afectan la naturaleza muerta (física) y viva (biológica), técnica, informativa. , realidad social calidad de energía PKE, que en la red eléctrica se caracteriza por indicadores de calidad de energía. La lista y los valores estándar (permisibles) de PKE están establecidos por GOST 13109-97 "Estándares de calidad para la energía eléctrica en sistemas de suministro de energía", introducido el 01/01/1999 para reemplazar el GOST 13109-87 existente.

El concepto de calidad de la energía eléctrica difiere del concepto de calidad de otros bienes. La calidad de la electricidad se manifiesta a través de la calidad del funcionamiento de los receptores eléctricos. Por tanto, si funciona de forma insatisfactoria y en cada caso concreto el análisis de la calidad de la electricidad consumida da resultados positivos, entonces la culpa la tiene la calidad de fabricación o de funcionamiento. Si los PKE no cumplen con los requisitos de GOST, se presentan reclamaciones al proveedor, la empresa de energía. En general, los PCE determinan el grado de distorsión del voltaje. red eléctrica como resultado de interferencias conducidas (distribuidas por los elementos de la red eléctrica) introducidas tanto por la organización proveedora de energía como por los consumidores.

Una disminución en la calidad de la electricidad provoca:

Mayores pérdidas en todos los elementos de la red eléctrica;

Sobrecalentamiento de máquinas rotativas, envejecimiento acelerado del aislamiento, vida útil reducida (en algunos casos fallos) de los equipos eléctricos;

Aumento del consumo de electricidad y potencia requerida de los equipos eléctricos;

Mal funcionamiento y falsas alarmas de los dispositivos de automatización y protección de relés;

Mal funcionamiento de la electrónica. sistemas de control, tecnologia computacional y equipamiento específico;

La probabilidad de cortocircuitos monofásicos debido al envejecimiento acelerado del aislamiento de máquinas y cables con la posterior transición de cortocircuitos monofásicos a multifásicos;

La aparición de niveles peligrosos de voltajes inducidos en alambres y cables de líneas eléctricas de alto voltaje desconectadas o en construcción ubicadas cerca de las existentes;

Interferencias en equipos de radio y televisión, funcionamiento incorrecto de equipos de rayos X;

Funcionamiento incorrecto de los contadores de electricidad.

Parte del PKE caracteriza la interferencia introducida por el funcionamiento estacionario de los equipos eléctricos de la organización proveedora de energía y de los consumidores, es decir, causada por las peculiaridades del proceso tecnológico de producción, transmisión y distribución del consumo de electricidad. Estos incluyen desviaciones de voltaje y frecuencia, distorsión sinusoidal de la forma de onda de voltaje, asimetría y fluctuaciones de voltaje. Para estandarizarlos, valores válidos PKE.

La otra parte caracteriza las interferencias de corta duración que se producen en la red eléctrica como resultado de procesos de conmutación, rayos y fenómenos atmosféricos, el funcionamiento de equipos de protección y automatización, y condiciones de postemergencia. Estos incluyen caídas y pulsos de voltaje, interrupciones breves en el suministro de energía. GOST no ha establecido valores numéricos aceptables para estos PKE. Sin embargo, parámetros como la amplitud, la duración, la frecuencia y otros deben medirse y compilarse en conjuntos de datos estadísticos que caractericen una red eléctrica específica con respecto a la probabilidad de interferencias a corto plazo.

GOST 13109-97 establece indicadores y estándares en redes eléctricas de sistemas de suministro de energía de uso general de corriente alterna trifásica y monofásica con una frecuencia de 50 Hz en puntos a los que se conectan redes eléctricas propiedad de varios consumidores de energía eléctrica o receptores de Se conectan energía eléctrica (puntos de conexión general). Las normas se utilizan en el diseño y operación de redes eléctricas, así como para establecer los niveles de inmunidad al ruido de los receptores eléctricos y los niveles de interferencia electromagnética conducida introducida por estos receptores. Se han establecido dos tipos de estándares: normalmente permisibles y máximos permisibles. La evaluación del cumplimiento de las normas se realiza en un plazo de cómputo de 24 horas.

La calidad de la electricidad se caracteriza por parámetros (frecuencia y voltaje) en los nodos de conexión de los niveles del sistema de suministro de energía.

Frecuencia- el parámetro de todo el sistema está determinado por el equilibrio de potencia activa en el sistema. Cuando se produce una escasez de potencia activa en el sistema, la frecuencia disminuye hasta un valor en el que se establece un nuevo equilibrio de electricidad generada y consumida. En este caso, la disminución de la frecuencia está asociada a una disminución de la velocidad de rotación de las máquinas eléctricas y una disminución de su energía cinética. La energía cinética liberada en este caso se utiliza para mantener la frecuencia. Por tanto, la frecuencia en el sistema cambia relativamente lentamente. Sin embargo, cuando hay un déficit de potencia activa (más del 30%), la frecuencia cambia rápidamente y se produce el efecto de un cambio de frecuencia "instantáneo": una "avalancha de frecuencia". Un cambio de frecuencia a una velocidad de más de 0,2 Hz por segundo se denomina comúnmente oscilación de frecuencia.

Tensión en un nodo del sistema de energía eléctrica. Está determinado por el equilibrio de potencia reactiva en el sistema en su conjunto y el equilibrio de potencia reactiva en un nodo de la red eléctrica. Se establecen 11 indicadores de calidad eléctrica:

desviación de voltaje estable δU y;

rango de cambio de voltaje δU t ;

dosis de parpadeo Pt;

factor de distorsión de la curva sinusoidal del voltaje de interfase (fase) A Ud. ;

coeficiente norte- º componente armónico de la tensión A Ud. ( norte ) ;

coeficiente de asimetría de voltaje de secuencia negativa K 2 U;

coeficiente de asimetría de voltaje para la secuencia cero K 0 U ;

desviación de frecuencia Δf;

duración de la caída de tensión Δt p;

tensión de impulso U imp;

coeficiente de sobretensión temporal K por U .

No todos los PCE tienen estándares establecidos por la norma. Por lo tanto, la desviación de voltaje en estado estacionario (este término se refiere a la desviación promedio durante 1 minuto, aunque el proceso de cambiar el valor de voltaje efectivo durante este minuto puede ser completamente inestable) se normaliza solo en redes de 380/220 V, y en puntos en redes de mayor tensión se deberá calcular. Para los huecos de tensión, solo se establece la duración máxima permitida de cada uno (30 s) en redes con tensiones de hasta 20 kV y se presentan datos estadísticos sobre la dosis relativa de huecos de diferentes profundidades en el número total de huecos, pero se presentan datos estadísticos sobre su número por unidad de tiempo (semana, mes, etc.). No se han establecido normas para tensiones impulsivas y sobretensiones temporales, pero se proporciona información de referencia sobre sus posibles valores en las redes de los organismos de suministro de energía.

Al determinar los valores de algunos indicadores CE, se utilizan los siguientes parámetros auxiliares de energía eléctrica:

Frecuencia de repetición de cambios de voltaje F δUt ;

Intervalo entre cambios de voltaje Δt i, i +1;

Profundidad de caída de voltaje δU PAG ,

Frecuencia de caídas de tensión F PAG ;

Duración del pulso en el nivel 0,5 de su amplitud Δt pulso 0,5;

Duración de la sobretensión temporal Δt AC U.

Para todas las PKE, cuyos valores numéricos de las normas están en la norma, se lanza contractualmente un mecanismo de penalización, formado para seis PKE de las 11 enumeradas: desviación de frecuencia; desviación de voltaje; dosis de parpadeo; factor de distorsión sinusoidal de la forma de onda de voltaje; coeficiente de asimetría de voltaje de secuencia negativa; Coeficiente de asimetría de tensión de secuencia cero.

La responsabilidad de las desviaciones de frecuencia inaceptables recae ciertamente en la organización del suministro de energía. La entidad proveedora de energía es responsable de las desviaciones de tensión inaceptables si el consumidor no viola las condiciones técnicas de consumo y generación de potencia reactiva. La responsabilidad por la violación de las normas para los otros cuatro (PKE con responsabilidad determinable) se asigna al culpable, determinada sobre la base de una comparación de la contribución permitida incluida en el contrato con el valor del PKE en cuestión en el punto de medición de electricidad. con la contribución real calculada sobre la base de mediciones. Si en el contrato no se especifican contribuciones aceptables, la organización proveedora de energía es responsable de la mala calidad, independientemente del culpable de su deterioro.

Los transformadores de corriente están diseñados para reducir la corriente primaria a los valores más adecuados para instrumentos de medida y relés. (5 A, con menos frecuencia 1 o 2,5 A), así como para separar circuitos de control y protección de circuitos primarios de alto voltaje. Los transformadores de corriente utilizados en los equipos de distribución desempeñan simultáneamente el papel de aislador de casquillo (TPL, TPOL). Los sistemas de aparamenta completos utilizan transformadores de corriente de soporte (de varilla) - TLM. TPLC, TNLM, autobús - TSL. en celdas de 35 kV y superiores: incorporadas, según el tipo de celda y su voltaje.

El cálculo de los transformadores de corriente en una subestación se reduce esencialmente a verificar el transformador de corriente suministrado completo con la celda seleccionada. Entonces, la marca del transformador de corriente depende del tipo de celda elegida; Además, se seleccionan transformadores de corriente:

1) por voltaje;

2) por corriente (primaria y secundaria)

Hay que tener en cuenta que para cuadros de 500 kV y cuadros potentes de 330 kV se utiliza una corriente secundaria nominal de 1 A, en otros casos se utiliza una corriente secundaria de 5 A. La corriente primaria nominal debe ser lo más cercana posible a la corriente de diseño de la instalación, ya que el devanado primario está subcargado el transformador conduce a mayores errores.

El transformador de corriente seleccionado se prueba en cuanto a resistencia dinámica y térmica a corrientes de cortocircuito. Además, los transformadores de corriente se seleccionan según la clase de precisión, que debe corresponder a la clase de precisión de los dispositivos conectados al circuito secundario del transformador de corriente de medición (TIC): para que el transformador de corriente proporcione la precisión de medición especificada, la potencia de los dispositivos conectados a él no debe ser superior a la carga secundaria nominal especificada en la hoja de datos del transformador de corriente.

La resistencia térmica de un transformador de corriente se compara con el impulso térmico. bk:

¿Dónde está el coeficiente de estabilidad dinámica?

La carga en el circuito secundario del transformador de corriente se puede calcular mediante la expresión:

¿Dónde está la suma de las resistencias de todos los devanados de dispositivos o relés conectados en serie?

Resistencia de los cables de conexión;

Resistencia conexiones de contacto( = 0,05 Ohm, con 2 – 3 dispositivos: con más de 3 dispositivos = 0,1 Ohm).

La resistencia de los dispositivos está determinada por la fórmula:

¿Dónde está la resistividad del cable?

cálculo- longitud estimada de los cables;

q- sección transversal del cable.

La longitud de los cables de conexión depende del diagrama de conexión del transformador de corriente:

(6.37)

Dónde metro- coeficiente según el circuito de conmutación;

yo- longitud de los cables (para subestaciones toman yo= 5 metros).

Al encender un transformador de corriente en una fase. metro= 2, cuando el transformador de corriente está conectado a una estrella parcial, , cuando está conectado a una estrella, metro =1.

La sección transversal mínima de los cables de los circuitos secundarios del transformador de corriente no debe ser inferior a 2,5 mm 2 (para aluminio) y 1,5 mm 2 (para cobre) en términos de resistencia mecánica. Si los medidores están conectados al transformador de corriente, estas secciones deben aumentarse en un paso.

En las celdas de subestaciones de BT, los transformadores de corriente deben seleccionarse (verificarse) en los siguientes tipos de celdas: líneas de entrada, seccionales, de salida, así como en celdas de transformadores auxiliares. Las corrientes calculadas de estas celdas están determinadas por las expresiones (6.21-6.23), y en las celdas TSN:

(6.38)

Dónde ntsn- potencia nominal de TSN.

Los resultados del cálculo se resumen en la tabla 6.8:

Tabla 6.8 - Cuadro resumen para la selección de transformadores de corriente para subestación BT:

Parámetro del transformador	Condición de selección (verificación)	tipos de células
aporte	seccionamiento	líneas salientes	TSN
Tipo de transformador	determinado por la serie de células (según el directorio)
Tensión nominal
Corriente nominal
primario
secundario	A
Clase de precisión	Según la clase de precisión de los dispositivos conectados
o
Estabilidad dinámica
Estabilidad térmica

Ejemplo 1

Seleccione un transformador de corriente en la celda de entrada del transformador de potencia en la subestación. La potencia nominal del transformador es de 6,3 MVA, la relación de transformación es de 110/10,5 kV. Hay dos transformadores instalados en la subestación. La carga de diseño de la subestación es S máx. 10,75 MVA. La red de 10 kV no está puesta a tierra. Corriente de choque lateral baja tensión es 27,5 kA. Los amperímetros y medidores de potencia activa y reactiva deben conectarse a transformadores de corriente. El tipo de celdas en RU-10 kV es KRU-2-10P.

Corriente nominal máxima de la celda de entrada (para las condiciones de funcionamiento más desfavorables):

Seleccione el transformador de corriente estándar más cercano integrado en la celda de entrada (KRU-2-10P) - TPOL-600/5-0.5/R con dos devanados secundarios: para instrumentos de medición y protección de relés. La carga nominal de un transformador de corriente de este tipo con clase de precisión 0,5 es S 2= 10 VA ( r 2= 0,4 Ohm), multiplicidad de estabilidad electrodinámica, k estruendo= 81, factor de estabilidad térmica, k T= 3 s. Estos datos se indican en /3, 10/.

Se prueba la estabilidad electrodinámica del transformador de corriente seleccionado:

así como la estabilidad térmica:

C del cálculo (tabla 4.4); t un=0,025 s según la tabla 4.3;

1105,92 > 121,78.

En circuitos no conectados a tierra, es suficiente tener transformadores de corriente en dos fases, por ejemplo, en A y C. Se determinan las cargas en el transformador de corriente a partir de los instrumentos de medición, los datos se resumen en la Tabla 6.9:

Tabla 6.9 – Carga de instrumentos de medida por fases

Nombre del dispositivo
A	EN	CON
Amperímetro	N-377	0,1
Contador de energía activa	SAZ-I673	2,5	2,5
Contador de energía reactiva	SRCh-I676	2,5	2,5
Total		5,1

En la tabla se muestra que la fase A es la más cargada, su carga es VA o r entrante= 0,204 ohmios. Se determina la resistencia de los cables de conexión de aluminio con una sección transversal. q= 4 mm 2, longitud yo= 5 metros.

Om,

donde = 0,0283 Ohm/m mm 2 para aluminio;

Impedancia del circuito secundario:

Dónde contacto= 0,05 ohmios.

Comparando el pasaporte y los datos calculados sobre la carga secundaria de los transformadores de corriente, obtenemos:

En consecuencia, el transformador de corriente seleccionado pasa todos los parámetros.

6 Comprobación de la resistencia térmica de los cables

Los cables se prueban para determinar su resistencia térmica de acuerdo con las siguientes condiciones:

donde q es la sección transversal del conductor seleccionado.

qmin - kvBk (para las marcas PRC adoptadas en el proyecto de acuerdo con el Apéndice 21.OST5.6181-81 aceptamos k = 7,3).

Para un alimentador de generador, el ajuste de respuesta del disyuntor es 0,18 s y el impulso térmico para este momento es Vk = 10,944 kA2 s.

Por tanto, la sección transversal mínima es qmin=7,3v10,944=24,205mm2.

Por lo tanto, todas las secciones transversales a partir de 25 mm2 y más son adecuadas para un alimentador de generador, es decir, una sección de 370 mm2 (2?185), seleccionada de las condiciones de calefacción, satisface la condición especificada.

La protección en los alimentadores de consumo se activa en 0,04 s. Para este momento Vk=Vk0.04=2.566kA2s y la sección mínima qmin=7.3v2.566=11.694mm2.

Por lo tanto, en los alimentadores conectados al cuadro principal de consumidores, se pueden utilizar cables con una sección transversal de 16 mm cuadrados o más.

Núcleo de alto voltaje disyuntor SF6

La temperatura de calentamiento de la almohadilla de contacto se puede determinar utilizando la fórmula inversa de Kukekov: , (5.9) donde Tk es la temperatura de calentamiento máxima permitida del contacto cuando una corriente de cortocircuito fluye a través de él...

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Los cables se prueban para determinar su resistencia térmica de acuerdo con la condición q?qmin, donde q es la sección transversal del conductor seleccionada. qmin - kvBk (para las marcas de la República Popular China adoptadas en el proyecto según el Apéndice 21.OST5.6181-81 tomamos k=7,3)...

Evaluación de la correcta elección del número y potencia de las unidades generadoras en la red eléctrica del barco.

Diseño de redes eléctricas urbanas.

El grado de impacto térmico de la corriente de cortocircuito en conductores y dispositivos eléctricos está determinado por el valor de la integral de Joule. Si se cumple la condición para calcular la integral de Joule, se puede utilizar la expresión:...

Desarrollo de fuente de alimentación externa.

Tracemos un circuito equivalente para calcular el cortocircuito. Sc=1000 MVA xc=0,9 Usr=115 kV L=68km R0=0,43 Ohm/km X0=0...

Se debe verificar la resistencia térmica en modo de cortocircuito en las barras colectoras de una fuente de energía de 8 kA en la sección transversal estándar de 150 mm2, seleccionada para los cables a y b para calefacción y densidad de corriente económica. ¿Dónde está el pulso de la corriente de cortocircuito según la ley del cuadrado?...

Cálculo de una subestación de tracción de tres unidades para 10 kV.

Para garantizar la resistencia térmica de las barras durante un cortocircuito, es necesario que la corriente que circula a través de ellas no provoque un aumento de temperatura por encima del máximo permitido durante un calentamiento de corta duración, que es de 300°C para las barras de cobre... .

Reconstrucción del sistema de suministro de energía de un microdistrito residencial de la ciudad.

Los cables seleccionados en modo normal y probados para detectar sobrecargas permitidas en modo de postemergencia se verifican de acuerdo con la condición (6.10), donde SMIN es la sección transversal mínima para la resistencia térmica, mm2; SE - sección económica...

Sistema de suministro de energía de fábrica de aviones.

Conmutador AE 2066MP-100 Poder de corte máximo Iab. pr=9kA. Iav. pr=9kA>Iud=3,52kA Se cumple la resistencia dinámica para este interruptor. Comprobación de la liberación según la condición: donde Iр. max - corriente máxima de funcionamiento del motor de la prensa...

Sistema de suministro de energía para zona agrícola.

El cálculo se realiza según la fórmula: , mm2, (6.13) donde C es una constante, tomando el valor para SIP - 3 C =; Ta.av - valor medio del tiempo de caída de las corrientes de cortocircuito libres, Ta.av = 0,02 s; - tiempo de operación del interruptor, s, para BB/TEL - 10 s...

Suministro eléctrico a la planta de sinterización de una planta metalúrgica.

Determinemos la sección mínima del cable, según las condiciones de resistencia térmica, para el punto K-2 mm2 donde C es la función térmica, para cables de 6 kV con conductores de aluminio y aislamiento de papel C = 85 A. s2/ mm2. Determinemos la sección transversal mínima del cable...

Suministro eléctrico para un edificio residencial.

La prueba de la resistencia térmica de un cable se basa en el cálculo del impulso térmico: la cantidad de calor...

Para probar la resistencia térmica de los conductores durante un cortocircuito, utilizan el concepto de impulso térmico Bk, que caracteriza la cantidad de calor...

Suministro eléctrico para una planta de producción de poliolefinas.

Artículo Scalc, kVA n Marca Fprin, mmІ Bk, kA mmІ qmin, mmІ Fcon, mmІ 1 2 3 4 5 6 7 8 GPP-TP 1 2157.48 2 N2XSEY 3Ch50 8.74 21.117 3Ch50 GPP-TP 6 1028.92 2 N2XSEY 3Ch25 8.64 21.001 3Ch25 GPP -TP 7.448,98 2 N2XSEY 3Ch25 8,83 21,230 3Ch25 GPP-AD1 1485,00 2 N2XSEY 3Ch25 8,80 21...

Fuente de alimentación para el taller de montaje mecánico.

Cuando pasa una corriente de cortocircuito. A lo largo del cable, se libera un impulso térmico en el cable. La cantidad de calor depende de la duración de la protección, de la duración de la corriente de cortocircuito y de la magnitud de la corriente de cortocircuito...

4.4 Comprobación de los dispositivos de protección para la resistencia térmica y dinámica

Conmutador AE 2066MP-100

Capacidad de rotura máxima Iab. pr=9kA.

Iav. pr=9kA>Isp=3,52kA

Interruptor AE 2066-100

Capacidad de rotura máxima Iab. pr=12kA.

Iav. pr=12 kA>Isp=11,5 kA

Se cumple la resistencia dinámica para este interruptor.

Comprobando la liberación según la condición:

donde estoy max - corriente máxima de funcionamiento del motor de la prensa.

Fusible PN-2-100-10

U nominal = 380V

Estoy fuera de nom > superé 100 kA > 1,94 kA

Nom > Esclavo 100A > 10A

Nom inst > esclavo 31.5A > 10A

Disyuntor SF6 de columna de alta tensión

Procesos dinámicos y estabilidad de los sistemas de energía eléctrica de los buques.

Evaluación de la correcta elección del número y potencia de las unidades generadoras en la red eléctrica del barco.

Cálculo de una subestación de tracción de tres unidades para 10 kV.

Todo se reduce a determinar la tensión mecánica en los materiales de los neumáticos a partir de la acción de fuerzas electrodinámicas. La tensión mecánica más alta en el material de los neumáticos rígidos no debe exceder el 0,7 de la resistencia a la tracción según Gosstandart...

Cálculo de una subestación de tracción de tres unidades para 10 kV.

Reconstrucción del sistema de suministro de energía de un microdistrito residencial de la ciudad.

Protección de relés y automatización del control de sistemas de suministro de energía.

Condición de estabilidad electrodinámica del CT TLK-35-50: , Sustituyendo valores numéricos, obtenemos: Por tanto, el transformador de corriente TLK-35-50 cumple la condición de estabilidad electrodinámica...

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