Métodos y tecnologías para cementar pozos: cómo preparar y verter lechada de cemento. Método para sellar el espacio entre tuberías de tuberías tipo tubería dentro de tubería Llenado de la tubería con tecnología de mortero de cemento

19.10.2019

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Bortsov Alexander Konstantinovich. Tecnología de construcción y métodos para calcular el estado de tensión de tuberías submarinas “tubería en tubería”: IL RSL OD 61:85-5/1785

Introducción

1. Diseño de una tubería submarina “tubería en tubería” con un espacio entre tuberías lleno de piedra de cemento 7

1.1. Diseños de tuberías de doble tubería 7

1.2. Evaluación técnica y económica de la transición submarina del oleoducto tubo a tubo 17

1.3. Análisis del trabajo realizado y fijación de objetivos de investigación 22

2. Tecnología para cementar el espacio entre tuberías de tuberías dentro de tuberías. 25

2.1. Materiales para cementar el anillo 25

2.2. Selección de formulación de mortero de cemento 26.

2.3. Equipos de cementación 29

2.4. Llenando el anillo 30

2.5. Cálculo de cementación 32

2.6. Pruebas experimentales de tecnología de cementación 36.

2.6.1. instalación y prueba de un caballo de frotamiento de dos tubos 36

2.6.2. Cementación del anillo 40

2.6.3. Pruebas de resistencia de tuberías 45

3. Estado tensión-deformación de tuberías de tres capas bajo presión interna. 50

3.1. Propiedades de resistencia y deformación de la piedra de cemento 50.

3.2. Tensiones en tuberías de tres capas cuando la piedra de cemento percibe fuerzas de tracción tangenciales 51

4. Estudios experimentales del estado tensión-deformación de tuberías de tres capas. 66

4.1. Metodología para la realización de estudios experimentales 66.

4.2. Tecnología de fabricación de modelos 68.

4.3. Banco de pruebas 71

4.4. Metodología de medida de deformaciones y ensayos 75

4.5. La influencia del exceso de presión de cementación del espacio de la tubería mek en la redistribución de tensiones 79

4.6. Comprobación de la adecuación de las dependencias teóricas 85

4.6.1. Metodología para planificar un experimento 85.

4.6.2. ¡Procesamiento estadístico de los resultados de las pruebas! . 87

4.7. Pruebas de tuberías de tres capas a escala real 93

5. Estudios teóricos y experimentales de la rigidez a la flexión de tuberías tubería dentro de tubería. 100

5.1. Cálculo de la rigidez a la flexión de tuberías 100.

5.2. Estudios experimentales de rigidez a la flexión 108.

Conclusiones 113

Conclusiones generales 114

Literatura 116

Aplicaciones 126

Introducción a la obra.

De acuerdo con las decisiones del XXI Congreso del PCUS, en el actual quinquenio las industrias del petróleo y del gas se están desarrollando a un ritmo acelerado, especialmente en las regiones de Siberia occidental, en la República Socialista Soviética de Kazajstán y en el norte de Rusia. Parte europea del país.

Al final del quinquenio, la producción de petróleo y gas será de 620 a 645 millones de toneladas y de 600 a 640 mil millones de metros cúbicos, respectivamente. metros.

Para transportarlos es necesario construir potentes tuberías principales con alto grado automatización y confiabilidad operativa.

Una de las principales tareas del plan quinquenal de HP será seguir acelerando el desarrollo del petróleo y campos de gas, construcción de sistemas nuevos y de aumento de la capacidad de los sistemas de transporte de gas y petróleo existentes que van desde las regiones de Siberia occidental hasta los principales lugares de consumo de petróleo y gas, en las regiones central y occidental del país. Se cruzarán tuberías de longitud considerable. Número grande Varios obstáculos de agua. Transiciones a través de obstáculos de agua Son las secciones más complejas y críticas de la parte lineal de las tuberías principales, de las que depende la confiabilidad de su funcionamiento. Si fallan los cruces submarinos, se producen enormes daños materiales, que se definen como la suma de los daños al consumidor, a la empresa de transporte y a la contaminación. ambiente.

Reparar y restaurar pasos submarinos es una tarea compleja que requiere importantes esfuerzos y recursos. A veces, los costos de reparación de un cruce superan los costos de su construcción.

Por lo tanto, se presta gran atención a garantizar una alta fiabilidad de las transiciones. Deben operar sin fallas ni reparaciones durante toda la vida útil de diseño de las tuberías.

Actualmente, para aumentar la confiabilidad, los cruces de las tuberías principales a través de barreras de agua se construyen en un diseño de dos líneas, es decir. Paralelo al hilo principal, a una distancia de hasta 50 m, se coloca uno adicional, uno de reserva. Esta redundancia requiere el doble de inversión de capital, pero, como demuestra la experiencia operativa, no siempre proporciona la fiabilidad operativa necesaria.

Recientemente, se han desarrollado nuevos esquemas de diseño que brindan mayor confiabilidad y resistencia a las transiciones de un solo hilo.

Una de esas soluciones es el diseño de una transición de tubería submarina "tubería a tubería" con un espacio entre tuberías lleno de piedra de cemento. En la URSS ya se han construido varios cruces siguiendo el esquema de diseño "tubería dentro de tubería". La experiencia exitosa en el diseño y construcción de tales cruces indica que los latentes principios teóricos y Decisiones constructivas la tecnología de instalación y tendido, el control de calidad de las uniones soldadas y las pruebas de tuberías de dos tubos están suficientemente desarrolladas. Pero, dado que el espacio entre tuberías de las transiciones construidas estaba lleno de líquido o gas, surgieron problemas relacionados con las peculiaridades de la construcción de transiciones submarinas de tuberías "tubería dentro de tubería" con un espacio entre tuberías lleno de piedra de cemento. son esencialmente nuevos y poco comprendidos.

Por lo tanto, el propósito de este trabajo es la fundamentación científica y el desarrollo de tecnología para la construcción de tuberías submarinas “tubería en tubería” con un espacio entre tuberías lleno de piedra de cemento.

Para lograr este objetivo, se llevó a cabo un gran programa.

investigación teórica y experimental. Se muestra la posibilidad de utilizar subtubos para llenar el espacio anular.

Tuberías de agua "tubería en tubería", materiales, equipos y métodos tecnológicos utilizados en la cementación de pozos. Se construyó un tramo experimental de una tubería de este tipo. Se derivan fórmulas para calcular tensiones en tuberías de tres capas bajo la acción de la presión interna. Se llevaron a cabo estudios experimentales del estado tensión-deformación de tuberías de tres capas para tuberías principales. Se ha obtenido una fórmula para calcular la rigidez a la flexión de tubos de tres capas. Se determinó experimentalmente la rigidez a la flexión de una tubería tubo dentro de tubo.

Con base en la investigación realizada, “Instrucciones temporales para el diseño y tecnología de construcción de cruces de gasoductos submarinos piloto-industriales para una presión de 10 MPa o más del tipo “tubería en tubería” con cementación del espacio entre tuberías” y Se desarrollaron las “Instrucciones para el diseño y construcción de tuberías submarinas marinas según el esquema de diseño" tubería en tubería" con cementación del espacio entre tuberías", aprobado por Mingazprom en 1982 y 1984.

Los resultados de la disertación se utilizaron prácticamente en el diseño del paso submarino del gasoducto Urengoy - Uzhgorod a través del río Pravaya Khetta, el diseño y construcción de tramos de los oleoductos y productos de Dragobych - Stryi y Kremenchug - Lubny - Kiev, tramos de los oleoductos marinos Strelka 5 - Bereg y Golitsyno - Bereg.

El autor agradece al director de la estación subterránea de almacenamiento de gas de Moscú asociación de producción"Mostransgaz" O.M. Korabelnikov, jefe del laboratorio de fuerza tubos de gas VNIIGAZ, Ph.D. tecnología. Ciencias N.I. Anenkov, jefe del destacamento de fijación de pozos de la expedición de perforación profunda de Moscú, O.G. Drogalin por su ayuda en la organización y realización de estudios experimentales.

Evaluación técnica y económica de la transición submarina del oleoducto tubería a tubería.

Cruces de tuberías entre tuberías Las transiciones de tuberías principales a través de barreras de agua se encuentran entre las secciones más críticas y complejas de la ruta. Las fallas en tales transiciones pueden causar una fuerte disminución en la productividad o una parada completa en el bombeo del producto transportado. La reparación y rehabilitación de tuberías submarinas es compleja y costosa. A menudo, los costos de reparar un cruce son comparables a los costos de construir uno nuevo.

Los cruces submarinos de tuberías principales de acuerdo con los requisitos de SNiP 11-45-75 [70] se colocan en dos hilos a una distancia de al menos 50 m entre sí. Con tal redundancia, aumenta la probabilidad de un funcionamiento sin fallos del cruce como sistema de transporte en su conjunto. Los costos de construcción de una línea de reserva, por regla general, corresponden a los costos de construcción de la línea principal o incluso los superan. Por lo tanto, podemos suponer que aumentar la confiabilidad mediante la redundancia requiere duplicar la inversión de capital. Mientras tanto, la experiencia operativa muestra que este método para aumentar la confiabilidad operativa no siempre da resultados positivos.

Los resultados del estudio de las deformaciones de los procesos del canal mostraron que las zonas de deformación del canal exceden significativamente las distancias entre los pasajes tendidos. Por tanto, la erosión de los hilos principal y de reserva se produce casi simultáneamente. En consecuencia, el aumento de la confiabilidad de los cruces submarinos debe llevarse a cabo teniendo en cuenta cuidadosamente la hidrología del embalse y desarrollando diseños de cruces con mayor confiabilidad, en los que la falla del cruce submarino se consideró un evento que conduce a una violación de la estanqueidad de la tubería. Durante el análisis, se consideraron las siguientes soluciones de diseño: diseño de tubería única de doble hilo: las cadenas de tuberías se colocan en paralelo a una distancia de 20 a 50 m entre sí; Tubería submarina con continuo. revestimiento de hormigón; diseño de tubería “tubería en tubería” sin llenar el espacio entre tuberías y rellena con piedra de cemento; un pasaje construido mediante el método de perforación inclinada.

De los gráficos mostrados en la Fig. 1.10, se deduce que la probabilidad más alta esperada de funcionamiento sin fallas se da en la transición submarina de una tubería "tubo dentro de tubería" con un espacio anular lleno de piedra de cemento, con la excepción de una transición construida mediante el método de perforación inclinada. .

Actualmente se están realizando estudios experimentales de este método y el desarrollo de sus soluciones tecnológicas básicas. Debido a la complejidad de crear equipos de perforación para perforación direccional, es difícil esperar una introducción generalizada de este método en la práctica de la construcción de tuberías en un futuro próximo. Además, este método se puede utilizar en la construcción de cruces de corta longitud.

Para construir transiciones según el esquema estructural "tubería en tubería" con un espacio entre tuberías lleno de piedra de cemento, no es necesario desarrollar nuevas máquinas y mecanismos. Al instalar y tender tuberías de dos tubos, se utilizan las mismas máquinas y mecanismos que durante la construcción de tuberías de un solo tubo, y para preparar mortero de cemento y llenar el espacio entre tuberías, se utiliza equipo de cementación, que se utiliza para cementar petróleo y gas. pozos Actualmente en el sistema de Shngazprom y el Ministerio de Industria de Petróleo y Gas están en funcionamiento varios miles de unidades cementadoras y mezcladoras de cemento.

Los principales indicadores técnicos y económicos de los cruces submarinos de tuberías de diversos diseños se dan en la Tabla 1.1. Los cálculos se realizaron para el cruce submarino de una sección piloto de un gasoducto a una presión de 10 MPa, excluyendo el costo. válvulas de cierre. La longitud de la transición es de 370 m, la distancia entre hilos paralelos es de 50 m. Los tubos están hechos de acero X70 con un límite elástico (et - 470 MPa y una resistencia a la tracción Є6р = 600 MPa. El espesor de las paredes del tubo y la El lastre adicional necesario para las opciones I, P y Sh se calcula según SNiP 11-45-75 [70]. El espesor de la pared de la carcasa en la opción W se determina para una tubería de categoría 3. Las tensiones circulares en las paredes de la tubería de La presión de funcionamiento para las opciones indicadas se calcula utilizando la fórmula para tuberías de paredes delgadas.

En el diseño de tubería "tubería dentro de tubería" con un espacio entre tuberías lleno de piedra de cemento, el espesor de la pared de la tubería interior se determina de acuerdo con el método dado en [e], el espesor de la pared exterior se toma como 0,75 del espesor del interior. Las tensiones circulares en tuberías se calculan utilizando las fórmulas 3.21 de este trabajo, caracteristicas fisicas y mecanicas Las tuberías de cemento, piedra y metal se consideran las mismas que en el cálculo de la tabla. 3.1. Se tomó como estándar de comparación el diseño de transición de un solo tubo y dos hilos más común con lastre con pesas de hierro fundido ($100). Como se puede ver en la tabla. І.І, el consumo de metal del diseño de tubería "tubería dentro de tubería" con un espacio entre tuberías lleno de piedra de cemento para acero y hierro fundido es más de 4 veces

Equipos de cementación

Las características específicas de los trabajos de cementación del espacio anular de tuberías "pipe-in-pipe" determinan los requisitos para el equipo de cementación. La construcción de cruces de tuberías principales a través de barreras de agua se lleva a cabo en diversas zonas del país, incluidas las remotas y de difícil acceso. Las distancias entre las obras alcanzan cientos de kilómetros, a menudo sin comunicaciones de transporte fiables. Por lo tanto, los equipos de cementación deben tener una gran movilidad y ser convenientes para el transporte a largas distancias en condiciones todoterreno.

La cantidad de lechada de cemento necesaria para llenar el espacio entre tuberías puede alcanzar cientos de metros cúbicos y la presión al bombear la lechada puede alcanzar varios megapascales. En consecuencia, los equipos de cementación deben tener alta productividad y potencia para asegurar la preparación e inyección de la cantidad requerida de solución en el anillo en un tiempo que no exceda su tiempo de espesamiento. Al mismo tiempo, el equipo debe tener un funcionamiento fiable y una eficiencia suficientemente alta.

El conjunto de equipos destinados a la cementación de pozos satisface más plenamente las condiciones especificadas [72]. El complejo incluye: unidades cementadoras, mezcladoras de cemento, camiones cementeros y camiones cisterna, una estación de seguimiento y control del proceso de cementación, así como equipos auxiliares y almacenes.

Se utilizan máquinas mezcladoras para preparar la solución. Los componentes principales de dicha máquina son una tolva, dos sinfines de descarga horizontales y un sinfín de carga inclinado y un dispositivo mezclador hidráulico de vacío. La tolva suele instalarse en el chasis de un vehículo todoterreno. Los sinfines son accionados por el motor de tracción del vehículo.

La solución se bombea al espacio anular mediante una unidad de cementación montada sobre. Chasis de un camión potente. La unidad consta de una bomba de cemento. alta presión para bombear la solución, una bomba para suministrar agua y un motor, tanques de medición, un colector de bomba y una tubería metálica plegable.

El proceso de cementación se controla mediante la estación SKTs-2m, que permite controlar la presión, caudal, volumen y densidad de la solución inyectada.

Con pequeños volúmenes de espacio entre tuberías (hasta varias decenas de metros cúbicos), las bombas de mortero y las mezcladoras de mortero utilizadas para preparar y bombear morteros también se pueden utilizar para la cementación.

La cementación del espacio anular de las tuberías submarinas "pipe-in-pipe" se puede realizar tanto después de su colocación en una zanja submarina como antes de su colocación en la costa. La elección del lugar para la cementación depende de las condiciones topográficas específicas de la construcción, la longitud y el diámetro de la transición, así como la disponibilidad. equipamiento especial para cementación y tendido de tuberías. Pero es preferible cementar las tuberías tendidas en una zanja submarina.

La cementación del espacio anular de las tuberías que discurren en la llanura aluvial (en la costa) se realiza después de colocarlas en una zanja, pero antes de rellenarlas con tierra. Si es necesario un lastre adicional, el espacio anular se puede llenar con agua antes de la cementación. El suministro de solución al espacio entre tuberías comienza desde el punto más bajo de la sección de la tubería. La salida de aire o agua se realiza a través de tuberías especiales con válvulas instaladas en la tubería exterior en sus puntos más altos.

Una vez que el espacio entre tuberías está completamente lleno y la solución comienza a salir, se reduce la velocidad de su suministro y se continúa la inyección hasta que por las tuberías de salida comienza a emerger una solución con una densidad igual a la densidad de la inyectada. en las tuberías de salida se cierran y se crea un exceso de presión en el espacio anular. Previamente se crea una contrapresión en la tubería interna, evitando la pérdida de estabilidad de sus paredes. Cuando se alcanza la sobrepresión requerida en el espacio entre tuberías, se cierra la válvula en la tubería de entrada. La estanqueidad del espacio entre tuberías y la presión en la tubería interna se mantienen durante el tiempo necesario para que se endurezca el mortero de cemento.

Durante el llenado se pueden utilizar los siguientes métodos para cementar el espacio anular de las tuberías pipe-in-pipe: directo, mediante tuberías de cementación especiales, seccional, que consiste en introducir una solución de cemento en el espacio anular de la tubería, que desplaza el aire. o agua presente en él. Se suministra la solución y se descarga aire o agua a través de tuberías con válvulas montadas en la tubería externa. Todo el tramo de tubería se rellena en un solo paso.

Cementación mediante tuberías de cementación especiales Con este método, se instalan tuberías de pequeño diámetro en el espacio anular, a través de las cuales se suministra mortero de cemento. La cementación se realiza después de colocar la tubería de dos tubos en una zanja submarina. La solución de cemento se suministra a través de tuberías de cementación hasta el punto más bajo de la tubería tendida. Este método de cementación permite el llenado de la más alta calidad del espacio entre tuberías de una tubería tendida en una zanja submarina.

La cementación seccional se puede utilizar en caso de falta de equipo de cementación o de alta resistencia hidráulica al bombear la solución, lo que no permite cementar todo el tramo de tubería de una sola vez. En este caso, la cementación del anillo se realiza en secciones separadas. La longitud de las secciones de cementación depende de características técnicas Equipos de cementación. Para cada tramo de tubería, se instalan grupos separados de tuberías para inyección de mortero de cemento y salida de aire o agua.

Para llenar el espacio entre tuberías de tuberías de tubería dentro de tubería mortero de cemento es necesario conocer la cantidad de materiales y equipos necesarios para la cementación, así como el tiempo que lleva, el volumen de lechada de cemento necesario para llenar entre

Esfuerzos en tuberías de tres capas cuando la piedra de cemento percibe fuerzas de tracción tangenciales.

El estado tensionado de una tubería de tres capas con un espacio entre tuberías lleno de piedra de cemento (hormigón) bajo la acción de la presión interna fue considerado en sus trabajos por P.P. Borodavkin [ 9 ], A. I. Alekseev [ 5 ], R. A. Abdullin al deducir fórmulas, Los autores aceptaron la hipótesis de que un anillo de piedra de cemento percibe fuerzas tangenciales de tracción y no se agrieta bajo carga. La piedra de cemento se consideró como un material isotrópico que tenía el mismo módulo de elasticidad en tracción y compresión y, en consecuencia, las tensiones en un anillo de piedra de cemento se determinaron utilizando las fórmulas de Lame.

Un análisis de las propiedades de resistencia y deformación de la piedra de cemento mostró que sus módulos de tracción y compresión no son iguales y que la resistencia a la tracción es significativamente menor que la resistencia a la compresión.

Por lo tanto, el trabajo de tesis proporciona una formulación matemática del problema para una tubería de tres capas con un espacio entre tuberías lleno de material de diferente módulo, y un análisis del estado de tensión en tuberías de tres capas de tuberías principales bajo la acción de la presión interna. llevado a cabo.

Al determinar las tensiones en una tubería de tres capas debido a la acción de la presión interna, consideramos un anillo de longitud unitaria cortado de una tubería de tres capas. El estado estresado en él corresponde al estado estresado en la tubería cuando (En = 0. Las tensiones tangenciales entre las superficies de la piedra de cemento y las tuberías se consideran iguales a cero, ya que las fuerzas de adhesión entre ellas son insignificantes. Consideramos el Los tubos interiores y exteriores son de paredes delgadas. Un anillo de piedra de cemento en el espacio entre tubos lo consideramos de paredes gruesas, hecho de material de varios módulos.

Deje que la tubería de tres capas esté bajo la influencia de la presión interna PQ (Fig. 3.1), luego la tubería interior está sujeta a la presión interna P y R-g externo, provocado por la reacción del tubo exterior y la piedra de cemento al movimiento del interior.

El tubo exterior está sujeto a una presión interna Pg provocada por la deformación de la piedra de cemento. El anillo de piedra de cemento está bajo la influencia de Rg interno y presión externa 2.

Las tensiones tangenciales en las tuberías interior y exterior bajo la acción de las presiones PQ, Pj y Pg están determinadas por: donde Ri, &i, l 2, 6Z son los radios y espesores de pared de las tuberías interior y exterior. Las tensiones tangenciales y radiales en un anillo de piedra de cemento están determinadas por las fórmulas obtenidas para resolver el problema axisimétrico de un cilindro hueco hecho de un material de diferente módulo bajo la influencia de presiones internas y externas [" 6 ]: piedra de cemento bajo tensión y compresión En las fórmulas dadas (3.1) y (3.2) los valores de presión Pj y P2 son desconocidos. Los encontramos a partir de las condiciones de igualdad de los desplazamientos radiales de las superficies de contacto de la piedra de cemento con las superficies del interior y tuberías exteriores La dependencia de las deformaciones tangenciales relativas de los desplazamientos radiales (i) tiene la forma [ 53 ] La dependencia de las deformaciones relativas de las tensiones para las tuberías Г 53 ] está determinada por la fórmula

Banco de pruebas

La alineación de las tuberías (Fig. 4.2) del interior I y el exterior 2 y el sellado del espacio entre tuberías se realizaron mediante dos anillos centradores 3 soldados entre las tuberías. En el tubo exterior vva-. Se rompieron dos accesorios 9: uno para bombear mortero de cemento al espacio anular y el otro para la salida de aire.

El espacio entre tuberías de los modelos con un volumen de 2G = 18,7 litros. relleno con una solución preparada a partir de cemento Portland para pozos “fríos” de la planta Zdolbunovsky, con una relación agua-cemento W/C = 0,40, densidad p = 1,93 t/m3, esparcibilidad a lo largo del cono AzNII en = 16,5 cm, comenzando de fraguado t = 6 horas 10 arcillas, final del fraguado t „_ = 8 horas 50 min”, la resistencia a la tracción de muestras de piedra de cemento de dos días para doblar y piezas = 3,1 Sha. Estas características se determinaron utilizando el método de prueba estándar para cemento Portland para pozos “fríos” (_31j.

Los límites de resistencia a la compresión y a la tracción de las muestras de piedra de cemento al comienzo de la prueba (30 días después de llenar el espacio entre tuberías con mortero de cemento) b = 38,5 MPa, b c = 2,85 Sha, módulo de elasticidad en compresión EH = 0,137 TO5 Sha, relación de Poisson pies = 0,28. Las pruebas de compresión de piedra de cemento se realizaron en muestras cúbicas con nervaduras de 2 cm; para tensión - en muestras en forma de ochos, con un área de sección transversal en el estrechamiento de 5 cm [31]. Para cada prueba se prepararon 5 muestras. Las muestras endurecieron en una cámara con 100% de humedad relativa del aire. Para determinar el módulo de elasticidad de la piedra de cemento y el índice de Poisson se utilizó el método propuesto por Millet. K.V. Ruppeneit [_ 59 J . Las pruebas se llevaron a cabo en muestras cilíndricas con un diámetro de 90 mm y una longitud de 135 mm.

La solución se suministró al espacio anular de los modelos mediante una instalación especialmente diseñada y fabricada, cuyo diagrama se muestra en la Fig. 4.3.

Se vertió mortero de cemento en el recipiente 8 con la tapa 7 retirada, luego se colocó la tapa y se introdujo el mortero en el espacio anular del modelo II con aire comprimido.

Después de llenar completamente el espacio intertubular, se cerró la válvula 13 en el tubo de salida de la muestra y se creó un exceso de presión de cementación en el espacio anular, que fue monitoreado por el manómetro 12. Al alcanzar la presión de diseño, la válvula 10 en el tubo de entrada Se cerró, luego se liberó el exceso de presión y se desconectó el modelo de la instalación. Durante el endurecimiento de la solución, el modelo estaba en posición vertical.

Las pruebas hidráulicas de los modelos de tuberías de tres capas se llevaron a cabo en un stand diseñado y fabricado en el Departamento de Tecnología de Metales del Instituto de Economía y Empresa Estatal de Moscú que lleva su nombre. I.M.iubkina. El diagrama del soporte se muestra en la Fig. 4.4, forma general- en la Fig. 4.5.

El tubo modelo II se introdujo en la cámara de pruebas 7 a través de la cubierta lateral 10. El modelo, instalado con una ligera inclinación, se llenó con aceite del recipiente 13 mediante la bomba centrífuga 12, mientras las válvulas 5 y 6 estaban abiertas. Una vez lleno el modelo de aceite, se cerraron estas válvulas, se abrió la válvula 4 y se encendió la bomba de alta presión I. El exceso de presión se liberó abriendo la válvula 6. El control de presión se realizó con dos manómetros estándar 2, diseñados para 39,24 mia (400 kgf/slg). Para generar información de los sensores instalados en el modelo, se utilizaron cables multipolares 9.

El stand permitió realizar experimentos a presiones de hasta 38 MPa. La bomba de alta presión VD-400/0,5 E tenía un caudal reducido de 0,5 l/h, lo que permitió una carga suave de las muestras.

La cavidad del tubo interior del modelo se selló con un dispositivo de sellado especial, eliminando la influencia de las fuerzas de tracción axiales en el modelo (Fig. 4.2).

Las fuerzas axiales de tracción que surgen de la acción de la presión sobre los pistones 6 son absorbidas casi por completo por el vástago 10. Como lo muestran las galgas extensométricas, se produce una pequeña transferencia de fuerzas de tracción (aproximadamente 10%) debido a la fricción entre los anillos de sellado de goma 4. y el tubo interior 2.

Al probar modelos con diferentes diámetros internos del tubo interior también se utilizaron pistones de diferentes diámetros. Para medir el estado deformado de los cuerpos se utilizan varios métodos y significa

donde ς es un coeficiente que tiene en cuenta la distribución de carga y la reacción de apoyo de la base, ς = 1,3; P pr - carga reducida externa calculada, N/m, determinada en consecuencia según las fórmulas anteriores, para varias opciones relleno, así como la ausencia o presencia de agua en la tubería de polietileno; R l - parámetro que caracteriza la rigidez de la tubería, N/m 2:

donde k e es un coeficiente que tiene en cuenta la influencia de la temperatura en las propiedades de deformación del material de la tubería, k e = 0,8; E 0 es el módulo de fluencia a tracción del material de la tubería, MPa (con 50 años de funcionamiento y una tensión en la pared de la tubería de 5 MPa E 0 = 100 MPa); θ es un coeficiente que tiene en cuenta el efecto combinado de la resistencia de la base y la presión interna:

donde E gr es el módulo de deformación del relleno (relleno), tomado en función del grado de compactación (para CR 0,5 MPa); P es la presión interna de la sustancia transportada, P< 0,8 МПа.

Sustituyendo secuencialmente los datos iniciales en las fórmulas principales anteriores, así como en las intermedias, obtenemos los siguientes resultados de cálculo:

Al analizar los resultados del cálculo obtenidos para este caso, se puede observar que para reducir el valor de P pr es necesario esforzarse por reducir el valor de P" z + P a cero, es decir, igualdad en valor absoluto de los valores P" z y P. Esto se puede lograr cambiando el grado de llenado con agua. tubería de polietileno. Por ejemplo, con un llenado igual a 0,95, la componente vertical positiva de la fuerza de presión del agua P sobre la superficie cilíndrica interna será 694,37 N/m en P" z = -690,8 N/m. Así, ajustando el llenado, se obtienen datos la igualdad se puede lograr cantidades

Resumiendo los resultados de las pruebas de capacidad de carga en la condición II para todas las opciones, cabe señalar que en la tubería de polietileno no se producen deformaciones máximas permitidas.

Prueba de capacidad de carga según condición III

La primera etapa del cálculo es determinar el valor crítico de la presión radial uniforme externa P cr, MPa, que la tubería puede soportar sin perder su forma transversal estable. Se considera que el valor de Pcr es el menor de los valores calculados mediante las fórmulas:

P cr =2√0.125P l E gr = 0.2104 MPa;

P cr = P l +0,14285 = 0,2485 MPa.

De acuerdo con los cálculos utilizando las fórmulas anteriores, se acepta un valor menor de P cr = 0,2104 MPa.

El siguiente paso es comprobar el estado:

donde k 2 es el coeficiente de estabilidad de las condiciones de operación de la tubería, tomado igual a 0,6; Pvac es el valor del posible vacío en la sección de reparación de la tubería, MPa; Pgv es la presión externa del agua subterránea sobre la parte superior de la tubería, según las condiciones del problema Pgv = 0,1 MPa.

El cálculo posterior se realiza por analogía con la condición II para varios casos:

Para el caso de llenado uniforme del espacio entre tuberías en ausencia de agua en la tubería de polietileno:

por tanto, se cumple la condición: 0,2104 MPa>>0,1739 MPa;

Lo mismo si hay relleno (agua) en una tubería de polietileno:

por tanto, se cumple la condición: 0,2104 MPa >>0,17 MPa;

Para el caso de llenado desigual del espacio entre tuberías en ausencia de agua en la tubería de polietileno:

por tanto, se cumple la condición: 0,2104 MPa >>0,1743 MPa;

Lo mismo en presencia de agua en una tubería de polietileno:

por tanto, se cumple la condición: 0,2104 MPa >>0,1733 MPa.

La verificación de la capacidad de carga según la condición III mostró que se observa la estabilidad de la sección transversal redonda de la tubería de polietileno.

Como conclusiones generales cabe señalar que la implementación trabajo de construcción para el relleno del espacio entre tuberías de acuerdo con los parámetros de diseño iniciales correspondientes no afectará la capacidad de carga de la nueva tubería de polietileno. Incluso en condiciones extremas (con llenado desigual y nivel alto agua subterránea), el relleno no provocará fenómenos indeseables asociados con deformación u otros daños a la tubería.

Vehículo para entrega de la máquina bobinadora y accesorios.

Máquina bobinadora (transporte en camión)

Unidad hidráulica para bobinadora (transporte en camión)

Generador (transporte en camión)

Carretilla elevadora de ruedas

Herramienta:

búlgaro

Cincel, cincel, cincel

Material de soporte (producto de marca Blitzd?mmer®)

Diluyente (eluyente) y aditivo formador de poros.

2. Preparación del sitio de construcción

La preparación de una obra implica medidas para garantizar la seguridad vial, provisión de sitios para máquinas y un almacén para equipos y materiales, así como suministro de agua y electricidad.

Ajuste de flujo

Durante el proceso de bobinado, dependiendo de la situación específica, es posible negarse a tomar medidas de seguridad si el depósito que se está desinfectando está lleno de agua hasta un 40%.

Posteriormente se puede utilizar un pequeño caudal para un mejor movimiento de la tubería durante el proceso de enrollado y para fijar la tubería durante el relleno.

Limpiar el colector

La limpieza del colector cuando se utiliza el método de bobinado generalmente se realiza mediante lavado a alta presión.

A trabajo de preparatoria El rebasado también incluye la eliminación de obstáculos como sedimentos endurecidos, cortes de otras comunicaciones, arena, etc. Si es necesario, su extracción se realiza manualmente mediante fresa, mazo y cincel.

Inserciones de otras comunicaciones

Los ramales del canal que desembocan en el colector a rehabilitar deberán taponarse antes de iniciar los trabajos de restauración.

Control de calidad y cantidad de materiales y equipos.

Al momento de la entrega en el sitio de construcción. materiales necesarios y equipos, se comprueba su integridad y calidad. En este caso, por ejemplo, se comprueba que el perfil cumpla con los datos del certificado de calidad para su marcado, longitud suficiente y posibles daños resultantes del transporte; A su vez, se comprueba que el material de relleno patentado Blitzdämmer® sea en cantidad suficiente y en condiciones de almacenamiento adecuadas.

Antes de instalar la máquina bobinadora, puede ser necesario retirar parcial o completamente la base de la cámara para garantizar la alineación entre la máquina y el colector que se está restaurando. La extracción generalmente se realiza abriendo la base de la cámara con un taladro percutor o manualmente con un mazo y un cincel.

El enrollado de la tubería se puede realizar tanto a lo largo del flujo como en contra del flujo, dependiendo del tamaño de la cámara del pozo y las posibilidades de acceso a la misma.

En nuestro caso, la tubería se enrolla contra corriente, ya que la cámara del pozo en el punto más bajo es grande, lo que facilita enormemente el proceso de instalación de la máquina bobinadora.

3. Instalación de la máquina bobinadora.

Entrega de la máquina bobinadora.

La máquina bobinadora hidráulica utilizada en nuestro ejemplo está diseñada para revestir tuberías con un diámetro de 500 DN a 1500. Dependiendo del diámetro de la tubería en la que se enrolla la nueva tubería, se utilizan cajas de bobinado de distintos diámetros.

En primer lugar, la máquina bobinadora, desmontada en sus componentes, se entrega al pozo de arranque. Consta de un mecanismo de transmisión de cinta y una caja de bobinado.

Bajar las piezas de la máquina al eje e instalar la máquina bobinadora.

Los componentes de la caja de bobinado se bajan manualmente al eje de arranque y se instalan allí.

Para diámetros hasta 400 DN la máquina se puede bajar en el eje montado.

Antes de bajar el mecanismo de transmisión de cinta accionado hidráulicamente al eje de arranque, es necesario quitar las patas de transporte del mecanismo de transmisión de cinta.

Un mecanismo de transporte de cinta accionado hidráulicamente está montado en una caja de bobinado directamente en el eje de arranque. En este caso, la parte receptora de la máquina bobinadora debe estar por debajo del nivel del cuello del pozo para garantizar la alimentación sin obstáculos del perfil al mecanismo de transporte de la cinta.

El trabajo de instalación se completa conectando el accionamiento hidráulico de la máquina bobinadora a una unidad hidráulica ubicada cerca del eje de lanzamiento.

Luego es necesario verificar la alineación de la máquina enrolladora y el colector que se está higienizando; de lo contrario, durante el proceso de enrollado, el tubo enrollado puede atascarse en las paredes del colector o experimentar una fuerte resistencia de las mismas, lo que puede afectar negativamente la longitud. de la sección que se está desinfectando.

4. Preparación del perfil

Desenrollar y cortar el perfil.

Para que la primera vuelta del tubo enrollado forme el ángulo correcto con respecto al eje del tubo, es necesario cortar el perfil con una amoladora de acuerdo con el diámetro del tubo. Para ello, es necesario desenrollar parte del perfil del carrete ubicado en el marco.

Envío de perfil

El perfil cortado se introduce en el eje de inicio mediante un rodillo guía montado en un brazo manipulador u otro dispositivo.

Primera ronda

El perfil se introduce en el mecanismo de la unidad de cinta y pasa a lo largo adentro caja de enrollado (asegúrese de que el perfil encaje en las ranuras de los rodillos; si es necesario, ajuste el perfil manualmente) y luego conecte entre sí mediante el llamado pestillo (la pérdida de diámetro debido al espesor del perfil es de aproximadamente 1-2 centímetros).

Perfil disponible

Rango de diámetro desde DN 200 a DN 1500.

5. Proceso de bobinado

El pequeño flujo levanta la tubería enrollada y reduce la fricción contra el fondo del colector que se está rehabilitando.

El perfil que forma el tubo es alimentado progresivamente desde la caja de enrollamiento con movimientos de rotación en dirección al colector que se está higienizando. En este caso, es necesario asegurarse de que la tubería enrollada no esté expuesta a una fuerte fricción contra las paredes del canal antiguo y no se adhiera a juntas, uniones, etc.

Suministro de cola.

La resistencia al agua a largo plazo de la tubería enrollada se logra aplicando pegamento especial para PVC a los pestillos de las vueltas del perfil individual.

Tecnologías de cierre de cerraduras.

El pegamento se introduce en la ranura de un lado del perfil, después de lo cual la cerradura encaja inmediatamente en su lugar en el otro lado del perfil, creando así una adhesión confiable de ambas partes del pestillo. Este tipo de conexión también se denomina método de “soldadura en frío”.

6. Relleno/recubrimiento del espacio anular con mortero

Desmontaje de la máquina y ajuste del tubo.

Según el metraje impreso en la parte posterior del perfil, se puede calcular la longitud del tubo enrollado. Después de enrollar una tubería de la longitud requerida, se debe verificar si la distancia desde el extremo de la tubería hasta el pozo receptor coincide con la longitud de la tubería que sobresale del pozo inicial.

Si coinciden, entonces el tubo enrollado se corta en el pozo inicial con una amoladora.

Dos trabajadores empujan fácilmente el tubo enrollado, sostenido por el flujo en el colector, desde el pozo inicial hacia el pozo receptor, de modo que los bordes del tubo coincidan exactamente con los bordes de ambos pozos.

Estas acciones permiten ahorrar material, ya que la longitud del tubo enrollado corresponde exactamente a la longitud del colector que se está higienizando, teniendo en cuenta la parte del tubo que sobresale hacia el pozo de inicio y luego es empujada hacia el colector.

Luego, la máquina bobinadora se desmonta nuevamente en partes separadas y se retira del pozo de arranque.

Cubriendo el anillo

El cubrimiento del espacio entre tuberías entre la tubería vieja y la tubería enrollada se logra cementando internamente con mortero de cemento que contiene sulfato un espacio de aproximadamente 20 cm desde el borde del pozo. Dependiendo del nivel del agua subterránea y del diámetro de la tubería, puede ser necesario tener una mayor cantidad de tuberías para llenar la solución y liberar aire.

Cubriendo el espacio entre tuberías en el punto más alto.

Primero, se bloquea el espacio entre tuberías en el punto más alto (en este caso, este es el pozo receptor). Después de tapar el espacio entre tuberías e insertar tuberías de salida de aire en la base y la parte superior de la losa de cemento, el flujo de desechos se bloquea temporalmente (control de flujo), de modo que el trabajo en la cámara del pozo se pueda realizar sin interferencias de las aguas residuales. El agua residual que todavía está en el espacio anular fluye hacia el punto más bajo, dejando así el espacio anular vacío y listo para la inyección. Una vez finalizados los trabajos de bloqueo del espacio entre tuberías, las aguas residuales se liberan a través de la tubería enrollada del colector que se está desinfectando.

Elevar el nivel del agua en una tubería enrollada.

Durante este proceso también se ajusta el caudal residual, durante el cual el tubo flexible se cierra mediante una llamada burbuja con un tubo de perfil pasante y un tubo para ajustar el nivel del agua en el tubo flexible. De este modo, se eleva el nivel del agua en la tubería enrollada y la tubería se fija a la base del canal antiguo durante el proceso de llenado en dos fases del espacio entre tuberías. Esto asegura que se mantenga el ángulo de inclinación y se elimine la posibilidad de flexión.

Cubriendo el anillo en el punto más bajo.

Luego, el espacio entre tuberías se cierra en el punto más bajo (en nuestro caso, este es el pozo inicial).

Si es necesario, se instalan tuberías para llenar la solución en la bóveda del techo y tuberías para ventilar el aire hacia el techo y la base del techo. El tubo integrado en la burbuja tiene un revestimiento exterior perfilado y no proporciona una estanqueidad total, lo que permite que salga una cierta cantidad de agua residual. Con un tubo de detección del nivel de agua, siempre puede controlar el nivel de aguas residuales en una tubería enrollada.
La primera etapa del relleno.

En nuestro caso, el relleno del espacio entre tuberías se realiza desde el punto más bajo en dos etapas. Para hacer esto, se instala un tanque en el borde del pozo para mezclar el material de soporte, al que se conecta una manguera para suministrar la solución. La mezcla del material de soporte de la marca Blitzd?mmer se realiza según las recomendaciones del fabricante en recipientes especiales de distintos volúmenes.

A continuación, se abre la válvula del tanque mezclador y la solución Blitzd?mmer, sin aplicar presión externa, fluye libremente hacia el espacio entre tuberías entre el canal antiguo y la nueva tubería enrollada. El agua residual que llena el tubo enrollado evita que flote.

El proceso de mezclar y suministrar la solución continúa hasta que la solución comienza a salir por el tubo de escape de aire instalado en la base del techo en el punto más bajo.

Comparando la cantidad de solución de relleno utilizada con la cantidad calculada, se puede comprobar si la solución permanece en el espacio entre tuberías o se hunde en el suelo a través de fístulas en el canal antiguo. Si la cantidad de solución consumida coincide con la cantidad calculada, el proceso de relleno continúa hasta que la solución comienza a salir por el tubo de escape de aire instalado en la bóveda del techo en el punto más bajo. La primera etapa de relleno se considera completada.

Segunda etapa de relleno.

El endurecimiento del material de soporte dura 4 horas, con una ligera sedimentación de la solución en el espacio entre tuberías. Una vez endurecido el mortero, comienza la mezcla del material de relleno Blitzd?mmer para la segunda fase de relleno. El proceso de llenado del espacio entre tuberías se puede considerar completo cuando la solución comienza a salir por el tubo de escape de aire montado en el techo en el punto más alto.

Para el control de calidad, se toma una muestra de la solución de respaldo que fluye desde el tubo de escape de aire en el pozo receptor.

Luego se desmontan las tuberías de llenado de solución y las tuberías de salida de aire en los pozos de inicio y recepción. Se cementan los agujeros pasantes en los techos.

7. Trabajo final

Restauración única.

Se está restaurando el fondo parcialmente agrietado de la cámara del pozo.

El trabajo de integración de los insertos en el nuevo canal lo realiza un robot.

Control de calidad

Para controlar la calidad de los trabajos de restauración de tuberías, se realiza una inspección de la propia tubería, así como una prueba de estanqueidad según DIN EN 1610.

selección de tuberías y materiales para la construcción y reconstrucción de tuberías suministro de agua

en las instalaciones de JSC Mosvodokanal

1. En la etapa de diseño, dependiendo de las condiciones de instalación y el método de trabajo, se selecciona el material y el tipo de tubería (espesor de la pared de la tubería, relación dimensional estándar (SDR), rigidez del anillo (SN), presencia de externos e internos. revestimiento protector de la tubería), se resuelve el problema del refuerzo de las tuberías tendidas mediante una abrazadera de hormigón armado o una caja de acero. Para todos los materiales de las tuberías, es necesario realizar un cálculo de resistencia teniendo en cuenta la influencia de la presión interna del entorno de trabajo, la presión del suelo, las cargas temporales, el propio peso de las tuberías y la masa del líquido transportado, la presión atmosférica durante la formación. vacío y presión hidrostática externa del agua subterránea, determinación de la fuerza de tracción axial (punzonado).

2. Antes de elegir un método de reconstrucción, se realizan diagnósticos técnicos de la tubería para determinar su estado y vida residual.

3. La elección del material de la tubería deberá justificarse mediante cálculos técnicos y económicos comparativos. El cálculo se realiza teniendo en cuenta los requisitos de JSC Mosvodokanal. Al cruzar servicios públicos existentes o ubicar la tubería en su zona de seguridad Se tienen en cuenta los requisitos de organizaciones operativas de terceros. Se incluyen un estudio de viabilidad y cálculos de resistencia de la tubería. documentación de diseño y estimación y se presentan al considerar el proyecto.

4. Todos los materiales utilizados para la colocación. suministro de agua Las redes (tuberías, revestimientos de paredes delgadas, mangueras y revestimientos rociadores internos) deben someterse a pruebas adicionales para detectar el efecto tóxico general de los componentes que pueden difundirse en el agua en concentraciones peligrosas para la salud pública y provocar alergénico, irritación de la piel, mutagénicos y otros efectos negativos en los seres humanos.

5.Al colocar tubos de polietileno sin soporte de hormigón armado o caja de acero en zonas urbanizadas e industriales, se debe confirmar el respeto al medio ambiente seguridad del medio ambiente suelo a lo largo de la ruta de diseño. En caso de contaminación inaceptable del suelo y de las aguas subterráneas (hidrocarburos aromáticos, químicos orgánicos etc.) se lleva a cabo la recuperación del suelo.

6. Tuberías de acero utilizadas anteriormente para fines distintos de las tuberías. suministro de agua potable, no están permitidos para la instalación de derivaciones de suministro de agua.

7. Las tuberías de acero restauradas y usadas anteriormente no están permitidas para nuevas instalaciones y reconstrucciones. tuberías de agua(tuberías para el ambiente de trabajo). Se pueden utilizar para hacer casos.

8. Los tubos de acero soldados en espiral (según GOST 20295-85 con tratamiento térmico volumétrico) se pueden utilizar al construir cajas y líneas de derivación.

9. Al colocar tuberías en cajas, el espacio entre tuberías se rellena con mortero de cemento y arena.

10.Para nueva construcción tubos de acero Para tuberías de suministro de agua abiertas (sin carcasas de acero ni clips de hormigón armado), prever, si es necesario, protección simultánea de la tubería contra la corrosión electroquímica de acuerdo con GOST 9.602-2005.

11. Al reconstruir tuberías de acero (sin carcasas de acero ni clips de hormigón armado) sin destrucción tubería existente y durante la pronta restauración de secciones locales y de emergencia de tuberías utilizando métodos que no tienen capacidad de carga, si es necesario, prever la protección simultánea de la tubería contra la corrosión electroquímica de acuerdo con GOST 9.602-2005.

12. Se permite el uso de piezas perfiladas fundidas de fundición dúctil con recubrimiento interno y externo de polvo epóxico, homologadas para su uso en sistemas de abastecimiento de agua potable (certificado de registro estatal, dictamen pericial sobre el cumplimiento de los productos con los Requisitos Unificados Sanitario-Epidemiológicos e Higiénicos para Mercancías Sujetas a supervisión sanitaria y epidemiológica).

13. Los especialistas de JSC Mosvodokanal tienen derecho a visitar las fábricas que suministran tuberías y familiarizarse con las condiciones para organizar la producción y el control de calidad de los productos, así como inspeccionar los productos suministrados.

14. Las pruebas de tuberías de polietileno se realizan en muestras fabricadas a partir de tuberías.

14.1. Las características del material de la tubería deben corresponder a los siguientes valores:

Estabilidad térmica a 200°C – al menos 20 minutos;

Fracción masiva de negro de carbón (hollín): 2,0-2,5%;

Distribución de negro de carbón (hollín) o pigmento – tipo I-II;

El alargamiento relativo a la rotura de una muestra de tubo no es inferior al 350%.

14.2. Al comprobar una soldadura, la falla de la muestra debe ocurrir cuando el alargamiento relativo alcanza más del 50% y caracterizarse por una alta ductilidad. La línea de rotura debe discurrir a lo largo del material base y no cruzarse con el plano de soldadura. Los resultados del ensayo se consideran positivos si, durante el ensayo de tracción axial, al menos el 80% de las muestras presentan una fractura plástica tipo I. El 20% restante de las muestras pueden presentar un patrón de fractura tipo II. No se permite falla tipo III.

2.Requisitos técnicos para el uso de tuberías y materiales.

para la construcción y reconstrucción de sistemas de alcantarillado en las instalaciones de JSC Mosvodokanal

MGSN 6.01-03
	Para diámetros superiores a 3000 mm		2.2.3.1.B. Instalación de tuberías de fibra de vidrio destinadas a revestir, Tubos de fibra de vidrio fabricados mediante la tecnología de bobinado continuo de fibra de vidrio a base de aglutinantes de poliéster; Hobas “calidad DA”, fabricado por centrifugación, que tiene un revestimiento interno a base de un aglutinante de éster vinílico con un espesor de al menos 1,0 mm en una conexión de acoplamiento con alineación de tubería. La rigidez anular de los tubos no es inferior a SN 5000 N/m2. GOST R 54560-2011, GOST ISO 10467-2013, SP 40-105-2001, MGSN 6.01-03
	2.2.3.2.B Instalación de elementos compuestos de hormigón polímero. MGSN 6.01-03
	Tuberías de alcantarillado a presión
	*Nueva construcción de tuberías a presión.*
		Colocación de zanjas	Instalación sin zanja
3.1.T. Tendido de tuberías de fundición dúctil (hierro dúctil) con recubrimiento externo de zinc y recubrimiento interno resistente a químicos GOST R ISO 2531-2012, SP 66.133330.2011	3.1.B. Instalación de tuberías de fundición nodular (fundición dúctil) de alta resistencia sobre conexión permanente con revestimiento externo de zinc y revestimiento interno resistente a químicos en caja centrada. MGSN 6.01-03
		3.2.T. Colocación de tubos de acero de costura recta con revestimiento interno de cemento y arena y aislamiento externo de tipo muy reforzado de acuerdo con GOST 9.602-2005 con protección eléctrica simultánea si es necesario. GOST 20295-85, MGSN 6.01-03	3.2.B. Instalación de tubos de acero de costura recta con revestimiento interno de cemento y arena y aislamiento externo de tipo muy reforzado de acuerdo con GOST 9.602-2005 en una caja centrada. Diámetro hasta 500 mm – calidad de acero St20 Diámetro de 500 mm o más: calidad de acero 17G1S, 17G1SU GOST 10704-91, GOST 10705-80, GOST 10706-76, GOST 20295-85, MGSN 6.01-03
		3.3.T. Estilo: Tuberías de fibra de vidrio fabricadas con tecnología FLOWTITE mediante bobinado continuo de fibra de vidrio mediante resinas de poliéster insaturado. La rigidez anular de los tubos tendidos no es inferior a SN 10.000 N/m2. Conexión de acoplamiento. Junta en jaula o caja de hormigón armado. GOST R ISO 10467-2013, SP 40-105-2001	3.3.B. Instalación: Tuberías Hobas de fibra de vidrio “calidad DA”, fabricadas por centrifugación, que tengan un revestimiento interno a base de un aglomerante viniléster con un espesor mínimo de 1,0 mm; La rigidez anular de los tubos tendidos no es inferior a SN 10.000 N/m2. Conexión de acoplamiento. Junta en estuche preforrado con centrado.
		3.4.T. Colocación de tuberías de polietileno monocapa de PE100 en junta soldada en una estructura o caja de hormigón armado	3.4.B. PE100 sobre una junta soldada en un estuche preinstalado.
		3.5.T Para diámetros hasta 300 mm inclusive: Tendido de tuberías de presión de polietileno. PE100 en suelos con una capacidad portante de al menos 0,1 MPa (arena) y construcción de cimientos y relleno de acuerdo con los requisitos del “Reglamento para el uso de tuberías de polietileno para la reconstrucción de redes de abastecimiento de agua y alcantarillado” (artículo 4). GOST 18599-2001, SP 40-102-2000	3.5.B. Para el método HDD - PE100-MP GOST 18599-2001, MGSN 6.01-03, SP 40-102-2000
	*Reconstrucción de tuberías de presión existentes.*
	Reconstrucción con destrucción de una tubería existente.		4.1.1.B. Instalación de tuberías de fundición nodular de alta resistencia (hierro dúctil) en una conexión permanente con un revestimiento externo de zinc y un revestimiento interno resistente a productos químicos. GOST ISO 2531-2012, SP 66.133330.2011, MGSN 6.01-03
			4.1.2.B. Instalación de tubos de acero con revestimiento interno de cemento y arena y aislamiento externo muy reforzado de acuerdo con GOST 9.602-2005. Diámetro hasta 500 mm – calidad de acero St20 Diámetro de 500 mm o más: calidad de acero 17G1S, 17G1SU GOST 10704-91, GOST 10705-80, GOST 10706-76, GOST 20295-85, MGSN 6.01-03
			4.1.3.B. Instalación de tuberías de presión de polietileno. PE100-MP con externo capa protectora de daños mecánicos a base de polipropileno relleno mineral. La conexión está soldada. GOST 18599-2001, MGSN 6.01-03, SP 40-102-2000
			4.1.4.B. Instalación: Tuberías Hobas de fibra de vidrio “calidad DA”, fabricadas por centrifugación, que tengan un revestimiento interno a base de un aglomerante viniléster con un espesor mínimo de 1,0 mm; Tuberías de fibra de vidrio fabricadas con tecnología FLOWTITE mediante bobinado continuo de fibra de vidrio mediante resinas de poliéster insaturado. La rigidez anular de las tuberías tendidas no es inferior a SN 10.000 N/m2. Conexión de acoplamiento. GOST R ISO 10467-2013, MGSN 6.01-03
	Reconstrucción sin destruir la tubería existente		4.2.1.B. Instalación de tuberías de fundición nodular (hierro dúctil) de alta resistencia sobre conexión permanente con revestimiento externo de zinc y revestimiento interno resistente a químicos con alineación de tubería.
			4.2.2.B. Instalación de tuberías de acero con revestimiento interno de cemento y arena y aislamiento externo de tipo muy reforzado de acuerdo con GOST 9.602-2005 con alineación de tuberías. Diámetro hasta 500 mm – calidad de acero St20 Diámetro de 500 mm o más: calidad de acero 17G1S, 17G1SU GOST 10704-91, GOST 10705-80, GOST 10706-76, GOST 20295-85, MGSN 6.01-03
			4.2.3.B. Instalación de tuberías de presión de polietileno. PE100 en una unión soldada. Preparación preliminar superficie interior La tubería debe evitar daños inaceptables a la tubería durante su extracción. GOST 18599-2001, MGSN 6.01-03, SP 40-102-2000
			4.2.4.B. Instalación: Tuberías Hobas de fibra de vidrio “calidad DA”, fabricadas por centrifugación, que tengan un revestimiento interno a base de un aglomerante viniléster con un espesor mínimo de 1,0 mm; Tuberías de fibra de vidrio fabricadas con tecnología FLOWTITE mediante bobinado continuo de fibra de vidrio mediante resinas de poliéster insaturado. La rigidez anular de los tubos tendidos no es inferior a SN 10.000 N/m2. La conexión es de acoplamiento, con centrado de tubería. GOST R ISO 10467-2013, MGSN 6.01-03
			4.2.5.B. Inversión de mangueras compuestas y de tejido polimérico con posterior vulcanización mediante refrigerante o radiación ultravioleta: Manguera de polímero fabricada con tecnología Aarsleff (Dinamarca); Manguera compleja fabricada con tecnología Bertos (Rusia) TU 2256-001-59785315-2009; Manguera reforzada de composite termoestable, fabricada con tecnología COMBILINER TUBETEX KAWO (República Checa). La rigidez del anillo de las mangueras se toma mediante cálculo o mediante documentos reglamentarios dependiendo de la vida restante de la tubería. MGSN 6.01-03
	Colocación de sifones
	5.1. Colocación de una tubería de trabajo en una caja con centrado mediante métodos sin zanja	5.1.1. Tuberías de presión de polietileno PE100 GOST 18599-2001, MGSN 6.01-03, SP 40-102-2000
		5.1.2. Tubos de acero de costura recta con revestimiento interior de cemento y arena y aislamiento exterior muy reforzado según GOST 9.602-2005 Diámetro de 500 mm o más: calidad de acero 17G1S, 17G1SU
		5.1.3. Tuberías fabricadas en fundición nodular (hierro dúctil) de alta resistencia en conexión permanente con revestimiento externo de zinc y revestimiento interno resistente a químicos con alineación de tubería. GOST ISO 2531-2012, SP 66.133330.2011, MGSN 6.01-03
		5.1.4. Instalación: Tubos de fibra de vidrio fabricados mediante la tecnología de bobinado continuo de fibra de vidrio a base de aglutinantes de poliéster; Tuberías de fibra de vidrio fabricadas con la tecnología “Fiberglass Composite” a base de resinas de poliéster; Tuberías Hobas de fibra de vidrio “calidad DA”, fabricadas por centrifugación, que tengan un revestimiento interno a base de un aglomerante viniléster con un espesor mínimo de 1,0 mm; Tuberías de fibra de vidrio fabricadas con tecnología FLOWTITE mediante bobinado continuo de fibra de vidrio mediante resinas de poliéster insaturado. La rigidez anular de las tuberías tendidas no es inferior a SN 5000 N/m2 (para redes por gravedad) y SN 10000 N/m2 (para tuberías a presión). Conexión de acoplamiento. GOST R 54560-2011 (para redes por gravedad), GOST R ISO 10467-2013, MGSN 6.01-03, SP 40-105-2001
	5.2. Colocación mediante el método HDD.	5.2.1. Tuberías fabricadas en fundición nodular (hierro dúctil) de alta resistencia en conexión permanente con un revestimiento externo de zinc y un revestimiento interno resistente a productos químicos. GOST ISO 2531-2012, SP 66.133330.2011, MGSN 6.01-03.
		5.2.2. Tuberías de presión de polietileno PE100-MP con una capa protectora externa contra daños mecánicos a base de polipropileno con relleno mineral. La conexión está soldada. GOST 18599-2001, MGSN 6.01-03, SP 40-102-2000
	5.3. El trabajo se realiza desde la superficie del agua.	5.3.1 . Tubos de acero de costura recta con revestimiento interno de cemento y arena y externo lastre Revestimiento protector de hormigón fabricado en fábrica. Diámetro hasta 500 mm – calidad de acero St20